33#、34#楼施工电梯外防护专项施工方案之蔡仲巾
千创作
创作时间：二零二一年六月三十日 一、编制依据
1）施工现场平面安插图
2）建筑施工手册（第四版）“脚手架工程和垂直运输设施”部份
3）《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2011）
4）《建筑施工平安检查标准》（JGJ59-2011） 二、工程概况
工程名称： 金科·米兰米兰工程
建设单元： 无锡金科科润房地产开发有限公司 工程设计： 无锡民用建筑设计院有限公司 工程监理： 无锡太湖明珠建设咨询有限公司监理 勘测单元： 无锡市勘察设计研究院有限公司 施工单元： 江苏天宇建设工程有限公司
工程地址： 本工程位于无锡市金城东路南侧, 锡士路东侧 本工程33、34#楼为高层住宅, 其建筑层数 34层, 建筑面积为 14663.7平方米, 其中地上建筑面积为 14220平方米；地下一层建筑面积为 443.7平方米.
本工程建筑设计使用年限：三类, 50年.抗震设防类别为丙类.抗震设防烈度：6度.主要结构类型：剪力墙、框架.高层建筑
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
防火类别：一类.建筑耐火品级：高层住宅和地下室为一级,其余为二级.
工程施工到8层结构后开始搭设施工电梯, 施工电梯部位搭设防护脚手架.施工电梯装置在33#楼北面, 34#楼装置在南面, 施工电梯与主体之间搭设防护脚手架、接料平台. 三、资料要求
1、钢管脚手架采纳外径48mm、壁厚2.8mm钢管, 钢管外概况锈蚀深度不年夜于0.5mm, 钢管上严禁打孔.
2、扣件使用前应进行质量检查, 发现有裂缝、变形的严禁使用.滑丝的螺栓必需更换, 并应进行防锈处置.
3、底座采纳50mm厚木板铺设.
4、脚手板采纳18mm厚竹胶板, 宽度不小于200mm, 两端用直径4 mm的镀锌铁丝箍两道, 竹胶板下部铺设50×100mm木方@200mm.
5、密目网和平安平网应符合国家验收规范的要求, 并经现场试验合格后方可使用. 四、基础设置
33#34#楼落地脚手架基础设置在地下车库顶板上（-1.03m）立杆下铺50mm厚木脚手板. 五、脚手架搭设
防护脚手架为双排落地钢管脚手架, 总高98.97m, 脚手架全部采纳双立杆搭设.脚手架立杆纵距（La）为1.5m、0.9m、1.5m（计算取1.5m）, 横杆步距（h）为1.5m, 立杆距建筑物外墙皮1.8m.根据JGJ-130《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》要求：双排落地式脚手架搭设高度不宜超越50m,
创作时间：二零二一年六月三十日
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单排脚手架搭设高度不宜超越24m；故本工程电梯防护架采纳分层悬挑的方式搭设：1-14层选用双排落地式脚手架, 15-19层、20-24层、25-29层、30-33层为悬挑单排脚手架.双排落地脚手架最年夜搭设高度40m, 单排落地脚手架悬挑高度最年夜14.5m, 满足规范要求.
1、脚手架必需设置扫地杆.扫地杆应采纳直角扣件固定在距底座上皮150mm处的立杆上.
2、立杆底部应设置50mm厚垫板.立杆必需用连墙件与建筑物可靠连接.立杆接长必需采纳对接扣件连接, 立杆上的对接扣件应交错安插, 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内, 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm, 各接头中心至主节点的距离不宜年夜于步距的1/3.
3、水平杆设置在立杆内侧.
4、作业层脚手板应铺满、铺稳, 离开墙面120-150mm.铺设时可采纳对接铺设, 也可采纳搭接铺设.对接铺设时, 接头处必需设置两根横向水平杆, 脚手板外伸长度130-150mm, 两块脚手板外伸长度的和不应年夜于300mm.搭接铺设时, 接头必需支在横向水平杆上, 搭接长度应年夜于200mm, 其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm.其板长两端均应与支承杆可靠的固定.
5、连墙件采纳短钢管用扣件固定在结构边框梁预埋短钢管上, 偏离主节点的距离不年夜于300mm.每一楼层连墙部位不小于2个.
6、平安防护
随搭设进程及时装设连墙件, 装设作业层间横杆, 铺设脚
创作时间：二零二一年六月三十日
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手板和装设作业层栏杆、挡脚板；搭设过程中密目外网须全封闭.
外脚手架采纳立体防护, 外侧除洞口位置外满挂密目网, 网的颜色要一致且均挂在脚手架外立杆内侧, 用合乎要求的专用扎带系牢在年夜横杆上, 网与网的连接要靠紧并用系绳绑好.
×1.5m防护门.
六、脚手架搭设注意事项
1、严禁管径纷歧的钢管进行混合使用.
2、当搭至有连墙点的构造点时, 在搭设完该处的立杆、水平杆, 应立即设置连墙件.
3、对接扣件的开口要朝向架子的内侧, 螺栓朝上, 直角扣件的开口不得朝下, 以确保平安.
4、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m, 且不应年夜于65N·m, 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm. 七、脚手架搭设质量要求
1、立杆的垂直偏差为±100mm, 同一排年夜横杆的水平偏差不年夜于50mm.
2、脚手架步距、横距偏差为±20mm, 纵距偏差为±50mm. 3、同跨内两根纵向水平杆高差为±10mm. 八、脚手架裁撤
1.脚手架裁撤前, 由工长进行裁撤平安技术交底. 2.清除脚手架上杂物及空中障碍物.
3.裁撤作业必需由上而下逐层进行, 严禁上下同时作业. 4.连墙件必需随脚手架逐层裁撤, 严禁先将连墙件整层或数层裁撤后再拆脚手架；分段裁撤高差不年夜于2步.
创作时间：二零二一年六月三十日
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5.当脚手架拆至最后一根长立杆的高度时, 应先在适当位置搭设临时抛撑后再裁撤连墙件.
6.拆下的扣件和配件要及时运至空中并按品种、规格随时码放, 各构配件严禁抛掷至空中.
7.裁撤时空中设监护人, 严禁无关人员进入危险区. 九、平安技术办法
1.脚手架搭设人员必需是经过按现行国家标准《特种作业人员平安技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工.上岗人员应按期体检, 合格者方可上岗.
2.搭设脚手架人员必需戴平安帽、系平安带、穿防滑鞋. 3.脚手架的构配件质量与搭设质量, 应按规范要求进行检检验收, 合格后方准使用. 4. 当有六级及六级以上年夜风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与裁撤作业.雨后上架作业应有防滑办法.
5. 在脚手架使用期间, 严禁裁撤主节点处的纵、横向水平杆, 纵、横向扫地杆和连墙件.
6. 在脚手架上进行电、气焊作业时, 必需有防火办法和专人看守.
7. 脚手架接地、避雷办法应按《施工现场临时用电平安技术规范》（JGJ46）的有关规定执行.
8. 搭拆脚手架时, 空中应设围栏和警戒标识表记标帜, 并派专人看守, 严禁非把持人员入内.
9. 临电线路不得挂在脚手架上. 十、附图
接料平台正立面图
创作时间：二零二一年六月三十日
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注明：施工电梯防护门见附图《电梯防护门制作图》
接料平台剖面图
十一、落地双排防护脚手架计算书
本扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2011)等编制. 计算参数:
双排脚手架, 搭设高度米, 立杆采纳单立管.立杆的纵距米, 立杆的横距米, 内排架距离结构米, 立杆的步距米.钢管类型为48×, 连墙件采纳2步3跨, 竖向间距米, 水平间距米.施工活荷载为2, 同时考虑2层施工.脚手板采纳木板, 荷载为2, 依照铺设4层计算.栏杆采纳竹笆片, 荷载为, 平安网荷载取2.脚手板下年夜横杆在小横杆上面, 且主结点间增加一根年夜横杆.基本风压2, 高度变动系数, 体型系数.地基承载力标准值170kN/m2, 基础底面扩展面积2, 地基承载力调整系数. （一）、年夜横杆的计算:
年夜横杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 年夜横杆在小横杆的上面.依照年夜横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算年夜横杆的最年夜弯矩和变形. 1.均布荷载值计算 年夜横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值× 活荷载标准值× 静荷载的计算值××
创作时间：二零二一年六月三十日
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活荷载的计算值×
年夜横杆计算荷载组合简图(跨中最年夜弯矩和跨中最年夜挠度) 年夜横杆计算荷载组合简图(支座最年夜弯矩)
2.抗弯强度计算
最年夜弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最年夜弯矩计算公式如下: 跨中最年夜弯矩为 ××1.470)×
支座最年夜弯矩计算公式如下: 支座最年夜弯矩为 ××1.470)×
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最年夜值进行强度验算： ×
年夜横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最年夜挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 活荷载标准值
三跨连续梁均布荷载作用下的最年夜挠度 ××1.050)×1500.04/(100××105×
年夜横杆的最年夜挠度小于与10mm,满足要求!
（二）、小横杆的计算:
小横杆依照简支梁进行强度和挠度计算, 年夜横杆在小横杆的上面.
创作时间：二零二一年六月三十日
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用年夜横杆支座的最年夜反力计算值, 在最晦气荷载安插下计算小横杆的最年夜弯矩和变形.
1.荷载值计算
年夜横杆的自重标准值× 脚手板的荷载标准值×× 活荷载标准值×× 荷载的计算值××× 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最年夜弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最晦气分配的弯矩和
均布荷载最年夜弯矩计算公式如下: 集中荷载最年夜弯矩计算公式如下: ×0.036)×× ×
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最年夜挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最晦气分配的挠度和
均布荷载最年夜挠度计算公式如下: 集中荷载最年夜挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最年夜挠度
××1050.004/(384××105×
集中荷载标准值
集中荷载标准值最晦气分配引起的最年夜挠度
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×××1050.0/(48××105× 最年夜挠度和；
小横杆的最年夜挠度小于与10mm,满足要求! (三)、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力
设计值；
1.荷载值计算 横杆的自重标准值× 脚手板的荷载标准值×× 活荷载标准值×× 荷载的计算值×××
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验标明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取. (四)、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆接受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 ×
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳木脚手板,
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标准值为
×4××
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板, 标准值为
××
(4)悬挂的平安设施荷载, 包括平安网(kN/m2)； ××
经计算获得, 静荷载标准值.
活荷载为施工荷载标准值发生的轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算获得, 活荷载标准值×2×× 风荷载标准值应依照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2), 依照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采纳：
Uz —— 风荷载高度变动系数, 依照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采纳：
Us —— 风荷载体型系数： 经计算获得, 风荷载标准值×××.
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 ×
经过计算获得, 底部立杆的最年夜轴向压力××× 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
经过计算获得, 底部立杆的最年夜轴向压力×× 风荷载设计值发生的立杆段弯矩 MW计算公式
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×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m).
经过计算获得风荷载发生的弯矩×××××
(五)、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值, ； i —— 计算立杆的截面回转半径, ； k —— 计算长度附加系数, 取；
u —— 计算长度系数, 由脚手架的高度确定, ； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, ××；
A —— 立杆净截面面积, ； W —— 立杆净截面模量(抵当矩； —— 由长细比, 为2599/16=162；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表获得；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算获得×；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值, ；
不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值, ； i —— 计算立杆的截面回转半径, ；
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k —— 计算长度附加系数, 取；
u —— 计算长度系数, 由脚手架的高度确定, ； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, ××；
A —— 立杆净截面面积, ； W —— 立杆净截面模量(抵当矩； —— 由长细比, 为2599/16=162；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表获得；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值发生的弯矩, ；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算获得×；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值, ；
考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
(六)、最年夜搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采纳单立管的关闭式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值发生的轴向力, ； NQ —— 活荷载标准值, ；
gk —— 每米立杆接受的结构自重标准值, ； 经计算获得, 不考虑风荷载时, 依照稳定性计算的搭设高度米.
脚手架搭设高度 Hs即是或年夜于26米, 依照下式调整且不超越50米：
创作时间：二零二一年六月三十日
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经计算获得, 不考虑风荷载时, 脚手架搭设高度限值米. 考虑风荷载时,采纳单立管的关闭式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值发生的轴向力, ； NQ —— 活荷载标准值, ；
gk —— 每米立杆接受的结构自重标准值, ； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值发生的弯矩, ；
经计算获得, 考虑风荷载时, 依照稳定性计算的搭设高度米.
脚手架搭设高度 Hs即是或年夜于26米, 依照下式调整且不超越50米：
经计算获得, 考虑风荷载时, 脚手架搭设高度限值米.
(七)、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应依照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载发生的连墙件轴向力设计值(kN), 应依照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值, ；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积, ×；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所发生的轴向力(kN)；
经计算获得, 连墙件轴向力计算值 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
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其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表获得；
；.
经过计算获得
Nf>Nl, 连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采纳焊接方式与墙体连接, 对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为连墙件的轴向拉力, ； lw为连墙件的周长, 取×； t为连墙件的厚度, ；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度, 取； 经过焊缝抗拉强度×.
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图
(八)、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2), p = N/A；
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)； A —— 基础底面面积 (m2)；
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；
地基承载力设计值应按下式计算fg = kc × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数； fgk —— 地基承载力标准值； 地基承载力的计算满足要求!
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十二、悬挑单排防护脚手架计算书
本扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制. 计算参数:
双排脚手架, 搭设高度米, 立杆采纳单立管.立杆的纵距米, 立杆的横距米, 内排架距离结构米, 立杆的步距米.采纳的钢管类型为48×, 连墙件采纳2步2跨, 竖向间距米, 水平间距米.施工活荷载为, 同时考虑2层施工.脚手板采纳木板, 荷载为, 依照铺设9层计算.栏杆采纳竹笆片, 荷载为, 平安网荷载取.脚手板下年夜横杆在小横杆上面, 且主结点间增加一根年夜横杆.基本风压, 高度变动系数, 体型系数.悬挑水平钢梁采纳18号工字钢, 其中建筑物外悬挑段长度米, 建筑物内锚固段长度米.悬挑水平钢梁采纳拉杆与建筑物拉结, 最外面支点距离建筑物.拉杆采纳钢丝绳. （一）、年夜横杆的计算
年夜横杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 年夜横杆在小横杆的上面.
依照年夜横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算年夜横杆的最年夜弯矩和变形.
1.均布荷载值计算 年夜横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值× 活荷载标准值×
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静荷载的计算值×× 活荷载的计算值×
年夜横杆计算荷载组合简图(跨中最年夜弯矩和跨中最年夜挠度)
年夜横杆计算荷载组合简图(支座最年夜弯矩)
2.抗弯强度计算
最年夜弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最年夜弯矩计算公式如下: 跨中最年夜弯矩为 ××1.680)×
支座最年夜弯矩计算公式如下: 支座最年夜弯矩为 ××1.680)×
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最年夜值进行强度验算： ×
年夜横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最年夜挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 活荷载标准值
三跨连续梁均布荷载作用下的最年夜挠度 ××1.200)×1500.04/(100××105×
年夜横杆的最年夜挠度小于与10mm,满足要求!
创作时间：二零二一年六月三十日
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（二）、小横杆的计算
小横杆依照简支梁进行强度和挠度计算, 年夜横杆在小横杆的上面.
用年夜横杆支座的最年夜反力计算值, 在最晦气荷载安插下计算小横杆的最年夜弯矩和变形.
1.荷载值计算
年夜横杆的自重标准值× 脚手板的荷载标准值×× 活荷载标准值×× 荷载的计算值××× 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最年夜弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最晦气分配的弯矩和
均布荷载最年夜弯矩计算公式如下: 集中荷载最年夜弯矩计算公式如下: ×0.036)×× ×
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最年夜挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最晦气分配的挠度和
均布荷载最年夜挠度计算公式如下:
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
集中荷载最年夜挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最年夜挠度 ××800.004/(384××105× 集中荷载标准值
集中荷载标准值最晦气分配引起的最年夜挠度
×××800.0/(48××105×
最年夜挠度和；
小横杆的最年夜挠度小于与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力依照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值× 脚手板的荷载标准值×× 活荷载标准值×× 荷载的计算值×××
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验标明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
（四）、脚手架荷载标准值
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆接受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 ×
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳木脚手板, 标准值为
×9××
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板, 标准值为
××
(4)悬挂的平安设施荷载, 包括平安网(kN/m2)； ××
经计算获得, 静荷载标准值.
活荷载为施工荷载标准值发生的轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算获得, 活荷载标准值×2×× 风荷载标准值应依照以下公式计算；
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2), 依照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采纳：
Uz —— 风荷载高度变动系数, 依照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采纳：
Us —— 风荷载体型系数： 经计算获得, 风荷载标准值×××.
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
创作时间：二零二一年六月三十日
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×
经过计算获得, 底部立杆的最年夜轴向压力××× 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
经过计算获得, 底部立杆的最年夜轴向压力×× 风荷载设计值发生的立杆段弯矩 MW计算公式 ×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m).
经过计算获得风荷载发生的弯矩×××××
（五）、立杆的稳定性计算
卸荷吊点依照构造考虑, 不进行计算. 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值, ； i —— 计算立杆的截面回转半径, ； k —— 计算长度附加系数, 取；
u —— 计算长度系数, 由脚手架的高度确定, ； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, ××；
A —— 立杆净截面面积, ； W —— 立杆净截面模量(抵当矩； —— 由长细比, 为2599/16=162；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表获得；
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—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算获得×；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值, ；
不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值, ； i —— 计算立杆的截面回转半径, ； k —— 计算长度附加系数, 取；
u —— 计算长度系数, 由脚手架的高度确定, ； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定, ××；
A —— 立杆净截面面积, ； W —— 立杆净截面模量(抵当矩； —— 由长细比, 为2599/16=162；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表获得；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值发生的弯矩, ；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算获得×；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值, ；
考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（六）、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应依照下式计算： Nl = Nlw + No
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
其中 Nlw —— 风荷载发生的连墙件轴向力设计值(kN), 应依照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值, ；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积, ×；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所发生的轴向力(kN)；
经计算获得, 连墙件轴向力计算值 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表获得；
；.
经过计算获得
Nf>Nl, 连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采纳焊接方式与墙体连接, 对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为连墙件的轴向拉力, ； lw为连墙件的周长, 取×； t为焊缝厚度, ；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度, 取； 经过焊缝抗拉强度×.
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图
（七）、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁依照带悬臂的连续梁计算.
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
悬臂部份脚手架荷载N的作用, 里端B为与楼板的锚固点, A为墙支点.
本工程中, 脚手架排距为800mm, 内侧脚手架距离墙体300mm, 支拉斜杆的支点距离墙体 = 1500mm,
水平支撑梁的截面惯性矩, 截面抵当矩, 截面积. 受脚手架集中荷载
水平钢梁自重荷载×××× 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算获得 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最年夜弯矩
抗弯计算强度×××
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
（八）、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采纳18号工字钢,计算公式如下
其中b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数, 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B获得：
由于b年夜于, 依照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
经过计算获得强度××；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
（九）、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi依照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆发生的轴压力. 各支点的支撑力 RCi=RUisini
依照以上公式计算获得由左至右各钢绳拉力分别为；
（十）、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最年夜值进行计算, 为RU=10.921kN
拉绳的强度计算：
如果上面采纳钢丝绳, 钢丝绳的容许拉力依照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数, 对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取、和；
K —— 钢丝绳使用平安系数, 取. 选择拉钢丝绳的破断拉力要年夜于×.
选择6×19+1钢丝绳, 钢丝绳公称抗拉强度1400MPa, 直径.
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最年夜值进行计算作为吊环的拉力N, 为
N=RU=10.921kN
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中 [f] 为吊环抗拉强度, 取[f] = 50N/mm2, 每个吊环依照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[10921××50×2)]1/2=12mm
（十一）、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采纳钢筋拉环, 拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.710kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度, 每个拉环依照两个截面计算, 依照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[14710××50×2)]1/2=14mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面, 并要保证两侧30cm以上搭接长度.
2.水平钢梁与楼板压点如果采纳螺栓, 螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力, 即作用于楼板螺栓的轴向拉力, ；
d —— 楼板螺栓的直径, d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度, 计算中取；
创作时间：二零二一年六月三十日
创作时间：二零二一年六月三十日
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度, 经过计算获得 h 要年夜于×20×.
3.水平钢梁与楼板压点如果采纳螺栓, 混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
创作时间：二零二一年六月三十日 创作时间：二零二一年六月三十日
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