关于“钢筋(煤矸石)混凝土网格式加筋土挡土结构强度特性与试验研究”的讨论

Ｉｌ６　岩土工程学报　姗年　按实际打桩迭加计算最终位移等等，才能使计算方法精确。实　际工程往往提供不了很多的试验条件。因此，只有面对现实，　走实用简化的思路，但简化处理必然带来理论上的不严密。例　如原文中采用桩位平面的简化、塑性区詹　的预先确定、塑性区　平均体积应变△计算的简化和用压缩模量代替弹性模量等均　是因此而生的。所以，笔者在原文中再三强调所提方法的局限　现场实测结果重新设定△一⑤重复上述步骤，同时按信息亿施　工控翩挤土位移。解决压桩挤土位移的关键是措施和土体水平　位移的现场实测，真正做到信息化施工，问题就能够妥善解决。　（３）李月健先生最近提出了能更好模拟打桩和计算打桩引　起周围位移的方法，这是值得学习的，并希在工程实践中不断　完善提高。　再次感谢李月健先生的讨论．并期望有机会与李月健先生　再作交流。　性，只能是一种估算方珐。在实际操作时，必须按以下步骤．即　①假定△—＋②计算ｕ—＠采取有效措施防止挤土破坏一④根据　关于“钢筋（煤矸石）混凝土网格式加筋土挡土结构强度　特性与试验研究”的讨论　雷胜友　＜长安大学公路学院岩土所．陕西西安７］ｏ０６４）　中圈分类号：　４７２．３４　文献标识码：Ａ　文章编号：１０００—４．５４８（￣００２）Ｏ１—０１１６一∞　作者简介：雷胜友（１９６５一），男，陕西澄城人。１９８８年毕业于石家庄铁道学院铁路桥梁专业，获学士学位，１９９３年毕业于西南交通大　学桥梁与地下工程系，获岩土工程专业硕士学位，１９９５年毕业于四川大学水利系，获岩土工程专业博士学位。现任副教授，主要从　事土动力学、加筋土支挡结构、岩石力学基础工程方面的教学与科研工作。　白１９６８年法国工程师发明了加筋土技术以来，加筋土工程　因具有多种优势而风摩全世界．它被广泛地应用于公路、铁路、　港口、市政、民航等大受土木工程。　加筋土是由抗拉强度比较高的加筋材料及填料（土）组成，　加筋材料分为柔性材料和非柔性材料，对于柔性筋的加筋土强　ｆ　／。／ｃ　度，一般认为其强度线平行于素土的强度线，其粘聚力比素土　多一个增量。对于非柔性筋加筋土的强度．在文献［１］中作过　介绍，在强度表达式的推导过程中，其小主应力增量的计算分　两步进行，第一步假设加筋土相对于不加筋土而言，只是粘聚　力有提高，第二步认为加筋土相对于不加筋土而盲，只是内摩　擦角有提高，将两步计算所得小主应力增量取代散和，代＾土　体极限平衡方程．求得大主应力。但该文在推导过程中，两步　计算所得小主应力增量取代数和的物理意义不清，所推结果也　不满足非柔性筋加筋土强度参数牯聚力为ｃ＋△ｃ，内摩擦角为　＋△　的假设。因此．笔者尝试从极限平衡原理出发，利用应　力莫尔圆，一步到位，推导非柔性筋加筋土的强度表达式，以使　推导过程的物理意义明确，概念清楚，以达到去伪存真，辨明是　非的目的，并以此与同行们切磋讨论。　（１）推导过程介绍　（　＋Ａ　．　／　ｔ　ｒＯＩ　ｏｌ　ｏｌ　ｒ　ｏ－　。＿．｝　圈１加蔚土碾坏时△ｃ，△　与土的附加应力△　的关系　Ｆｉｇ．１　Ｔ｝　陀Ｉ　ｐ　ａｒｒ●ｏ　；△ｃ，△　ａｎｄ△　ｅａｒｔｈ　ｉｎ　ｌＩ鹏０ｆ　ｉ　ｊｌ＝２（　一Ｒ３）　（１）　对于圆③，由几何关系有飓＝（　＋ｃ・ｃ０ｔ　＋２如一Ｒ；）ｓｉｎ￣ｏ，　整理得　飓＝　堡业　（２）　对于圆②有　△　），整理得　＝等ｌ＿　＝　＋　对于非柔性加筋材料加强后形成的复合体，其强度线可简　化为倾角为　＋△　．裁距为ｃ＋△ｃ的一条直线．其关系见图１。　图１表示加筋与不加筋土的三轴试验破坏时的莫尔圆及　虹　盟　蔷　告　（３）　强度包培线，圆①表示在以作用下无筋土破坏的奠尔圆，线。　为其强度包培线，圆②表示在同样　作用下加筋土破坏的莫尔　圆，线６为其强度包培线，点画线ｃ平行于线ｎ。加箭土中土骨　将式（２），（３）代＾式（１）并整理得　＝　架受到外荷载产生的　和　及筋所施加的附加压力△　的作　用，由于加筋土破坏时，其中土也达到破坏，并服从强度包络线　ａ，这样加筋土破坏时其中骨架的应力状态用圆＠表示，它的实　际小主应力为以ｒ，围压为以，则　＝　一　，为筋对土骨　架的附加应力，由图中的几何关系可得　篙　＋　（＋　ｎ嚣　１　）ｌ　　—ｓｉｎ｛　＋△∞）　…　ｌｃ＋　１２△ｃ・ｔＢｎ２（４５。一　，２）・ｔａｎ（４５￣＋　，２＋Ａ￣ｏ／２）　（４）　由极限平衡原理有　＝（　＋　牧藕Ｅｔ期：２００１—０９—３０　）　＋２ｃ　．运算整理得　维普资讯 http://www.cqvip.com

第ｌ期　ｌｌ７　…｛－＋　｝　＋　式中　（　）＿４　）＝２　｛彘’ｔａｎ（４５￣＋　＋△　）＋－＋　【ｌ一　ｎ（　＋△　）Ｊ（＋　Ｉ　ｓｉｎ￣ｖ　）　；　：　一…　＋９／２）。　‘：　　（１＋　）ｓｉｎ９　［１一　（ｓｉｎ　　＋　］Ａ　ｇ）　　＾　｝Ｊ　．２ｃ　＾Ｐ、㈤　　比较式（５）、（７）可发现两式不同之处：式（７）中第二个大括　号里的第Ｚ－项为　／ｃ，而式（５）中对应项为—　ｔａｎ（４５￣＋　Ｉ：［１＋ＦＩ（△　）］　＋［１＋　（△　）＋　ｃ￣／　．　（△ｃ）　（却）］２ｃ　＝；，　＋２；　（６）　＋△　，２），随着△　的增大，ｔａｎ（４￣　９／２＋△　／２）的值会增大．　式中　（　－４　耥　＝　△ｃ，（ｃ　）ｔａｎ（４５￣　９／２＋Ａ９／２）的值也会增大，因此，△　对　项Ａｃ／（ｃ　４Ｙｐ）￣（４５。　９／２＋Ａ９／２）的影响是不能忽略的。　‘：　　（１＋　ｌｓｉｎｇ）　［一（矗ｓｉｎ　　＋△　）］　。¨　一…　’＝　；　而且式（５）反映的加筋土的强度式还满足这样的假定，即　（△　）＝ｔａｌｌ（４ｓ。＋　，２＋Ａ９／２）；　：ｔｑ￣ｎ２（４５。＋　，２）。　加筋土的强度线为截距为ｃ＋△ｃ，１匮角为　＋△　的一条直线，　（２）本文推导结果与文献［１］的比较　而式（７）则不满足这样的假定，这样就与文献［１］中原假设相矛　为了便于比较，现列出文献［１］的结果如下：　盾，这也是笔者与文献［１］争论的焦点所在。　相比较而言，奉文的推导正确，结果令人满意。　一｛－＋　盅　璐耥）　・　｛－＋　＋　薪　｝（７）　参考文献：　［１］杨果林．王永和．钢筋（煤石干石）混凝土网格式加筋土挡土　口ｌ＝［１＋ｒＡＡ￣）］ａ３　＋【ｌ＋Ｆ　（卸）＋Ａｄｃ３２ｃ　结构强度特性与试验研究【Ｊ］．岩土工程学报，１９９９．２１（５）：　：　＋２；　（８）　５３４—５３９．　对“钢筋（煤矸石）混凝土网格式加筋土挡土结构强度　特性与试验研究”讨论的答复　枥果林Ｄ，２Ｉ　（１中　学院．湖南长沙４１００７５；２．湘谭工学院土木工程系，萌南湘潭４１１２０１）　中圈分类号：ＴＯ４７２．３４　文献标识码：Ａ　文章编号：１０００—４５鹌（　０∞）０ｌ一０１１７—０２　作者筒介：杨果林（】９６３一），男，期南桃江人，教授，博士后，主要从事专业为结构工程、岩土工程、道路与铁路工程。　雷胜友博士对笔者在《岩土工程学报｝１９９９年第５期上发　ｄ　Ｓｑ表的“钢筋（堞矸石）混凝土网格式加筋土挡土结构强度特性与　ｃｃ　＋　Ｌ—ｌ　ｍ　＋［坤ＪＪ～＋ｌ　　，ｓ　ｍ９　　｝Ｊ　试验研究”一文（以下简称原文）的讨论，是有一定意义的。在　雷博士在计算推导中，同时考虑增加　，△　，推得的公式为　原文中提出了钢筋混凝土网格式加筋土挡土结构这种非柔性　＝筋材，由于不仅可以承受拉应力，而且可以承受剪应力．与一般　１＋　Ｔｉ　５　；　；　｝　）　，　＋　柔性筋材加筋土只增加牯聚力△ｃ，而视加筋与不加筋具有相　：ｃ　｛－＋　・　器　＋　同的内摩擦角　不同．非柔性筋材加筋土与不加筋相比，加非　柔性筋材加筋土不但增加粘聚力△ｃ，而且也增加了内摩擦角　【ｌ一　（ｓｉｎ筹　１　＋△　）］（＋　ｓ　）ｉ　ｎ９　　Ｊ）　△　。加筋土体相对于无筋土体而言，由于增加了△ｃ，Ａ９，使　从式（１）与式（２）可看出，两者的区别仅在于由式（１）中的　加筋土体增加了一个附加围压△　。根据极限平衡条件，推导　出大主应力　的表达式，在推导过程中，原文采用了最常见、　Ａｃ　副式（２）中的譬・塑　，这是由于前者分　别考虑△ｃ，△　时推导出来的．而后者则是同时考虑△ｃ．△　时　最通用的计算方法，即：第一步，只考虑因加筋体增大了　时　推导出来的，只是推导方法上的不同所造成的差异．仅有理论公　所增加的周围附加应力△　，此时视　不变；第二步，只考虑　式推导上的意义，对实际工程影响不大。　因加筋体增大了△　时所增加的周围附加应力　，此时视ｃ　原文中的计算方法是最常用的计算方法．概念清楚，物理意　不变。由于加筋土体相对于无筋土体增加了　，△　，使加筋　义明确，所以雷胜友博士的讨论中。但该文在推导过程中．两步　土体增加了附加围压　：　＋Ａａ３　ｒ＂，从而得出公式　计算所得小主应力增加量取代数和的物理意义不清，所推结果　…１＋４　｛１＋　收藕日期；２００１—１０—２６