MH16T-15M花架龙门支腿计算书4页

MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书

1. 主梁截面及特性数据：

A168.7cm2

IX727564cm4

Iy312907cm4

2. 支腿受力分析：

支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：

2A55.2cm

Iy1209820cm4Iy212590.3cm4

1）门架平面受力分析：

门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力

Pg和垂直载荷作用引起门架横推力H构成,由计算可知当葫芦载重运行到跨中截面制

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动时处于受力最不利状态。

PgGQap1600160000.162816N

其中

ap2

根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.16s

mG葫芦自重

Q额定起重量

3pab3176007507502hL2k32725.41500(21.73)

H 2132.4kg

PbHh176007502132.4725.49831.2LL1500

Nc 其中，P安全起见全起见按主梁力，取17600kg

L2a2b起重机跨度1500cm

h支腿高725.4cm

IXh1.7IY1L

k

由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩

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MbPgHh281.62132.47.25417511.kgm175110Nm

门架平面内支腿整体所受弯曲应力

1Mbi17511061.651.4MPaIY1209820

门架平面内由支反力Nc引起支腿所受正应力

2NcGL21348544.2MPa2A255.2

门架平面内支腿所受总应力31295.6MPa177MPa

2）支腿平面受力分析

支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4和大车运行制动产生水平惯性力弯曲应力5构成。支腿平面内计算简图如下：

Pg引起

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ph3d2a22abk16J234580380x1817.8kg219023.4Bhb32k1F3J2

p17600kgd215cma130cmb170cmB430cmF下横梁截面积， F80cm2JSk121.7Iy2b

S759.5cmJ2上横梁截面惯性矩， J210034.7cm4

Iy2支腿截面惯性矩， Iy212590.32cm4

MBVAaxh1017201.3181787.254373Nm

PgGQa16850176000.155167kg大车运行制动产生惯性力

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其中G为整车重量

prbh3(32k16J2x2374kg2hb32kB1F3J2

MppxhVab

(51672374)725.4(10172170)29680Nm

支腿受弯曲应力

4MBi37314.80.22MPaIy212590.32

大车运行制动产生弯曲正应力

52968014.817.4MPa12590.32

支腿受压应力

NVA8800sin800.98156MPaA55.2

支腿应力和为45N173.6MPa177MPa，所以支腿满足使用要求。

设计：

审核：

批准：

中原圣起技术部

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