200MW地区凝汽式火力发电厂电气部分设计

2021-04-05 来源：独旅网

河北科技师范学院

课程设计任务书

2011-2012学年第2学期

学院：专业：学生姓名：课程设计题目：

起迄日期: 课程设计地点: 指导教师:

机电工程学院电气工程及其自动化

学号：

200MW地区凝汽式火力发电厂电气部分设计

6月25日-7月6日

6-501

下达任务书日期: 2012 年 6 月 25 日

课程设计任务书

1．设计目的：通过课程设计巩固和加深学生对所学的电力工程专业课程知识,结合工程实际问题,锻炼学生分析和解决问题的能力;提高学生使用技术资料,进行计算,绘图以及编写技术文件的技能,掌握设计的步骤和方法,学会运用规程,规范,手册和参考资料。通过课程设计应使每个学生都受到较全面的训练,在教师的具体指导下独立完成规定的设计任务。 2．设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）： 2

1）某地区根据电力系统的发展规划，拟在该地区新建一座装机容量为200MW的凝汽式火力发电厂，发电厂安装2台50MW机组，1台100MW机组，发电机端电压为10.5kV,电厂建成後以10kV电压供给本地区负荷，其中有机械厂、钢厂、棉纺厂等，最大负荷48MW,最小负荷为24MW，最大负荷利用小时数为4200小时，全部用电缆供电，每回负荷不等，但平均在4MW左右，送电距离为3-6km，并以110kV电压供给附近的化肥厂和煤矿用电，其最大负荷为58MW,最小负荷为32MW，最大负荷利用小时数为4500小时，要求剩余功率全部送入220kV系统，负荷中Ⅰ类负荷比例为30%，Ⅱ类负荷为40%，Ⅲ类负荷为30%。 2）计划安装两台50MW的汽轮发电机组，型号为QFQ-50-2，功率因数为0.8，安装顺序为#1、#2机；安装一台100MW的起轮发电机组，型号为TQN-100-2，功率因数为0.85，安装顺序为#3机；厂用电率为6%，，机组年利用小时Tmax=5800。 3）按负荷供电可靠性要求及线路传输能力已确定各级电压出现列于下表： 10kV 110kV 220kV 名称机械厂钢厂棉纺厂市区预留回路数 2 4 2 4 2 名称化肥厂煤矿预留合计回路数 2 2 2 6 名称系统预留合计回路数 2 1 3 合计 14 4）计算短路电流资料： 220kV电压级与容量为2000MW的电力系统相连，以100MVA为基数值归算到本厂220kV母线上阻抗为0.048，系统功率因数为0.85。 5）厂址条件：厂址位于江边，水源充足，周围地势平坦，具有铁路与外相连。 6）气象条件：绝对最高温度为400C；最高月平均温度为260C；年平均温度为10.7；风向以东北风为主。 3．设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等〕：进行配电所电气主接线的设计、短路电流计算、主要电气设备选择及校验（包括断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器、母线等）、各电压等级配电装置设计。同时，完成配电所一次部分总接线图，具体为： 1）变电所电气主接线的设计； 2）短路电流计算； 3）主要电气设备（开关柜）选型； 4．主要参考文献： 3

1、王锡凡.电气工程基础.西安：西安交通大学出版社，2009年10月第2版 2、牟道槐.发电厂变电站电气部分.重庆：重庆大学出版社，2007年2月第2版 3、水利电力部西北电力设计院（弋东方）.电力工程电气设计手册(电气一次部分).北京：中国电力出版社，2005年05月 5．设计成果形式及要求： 1 课程设计报告（设计说明书） 2 主接线图 6．工作计划及进度： 2012年6月25日阅各种相关资料 2012年6月26日-6月29日各种电气设备选择计算 2012年7月2日-7月5日画图、书写设计说明书 2012年7月6日答辩及成绩考核 7、成绩组成及考核标准：学生出勤 20% 学生答辩回答问题情况 40% 学生的设计成果 40% 教学部主任审查意见：签字：年月日

第一章：电气主接线设计 .............................................. 7 1. 主接线介绍 ...................................................... 7 1.1主接线方案选择 ............................................... 8 1.2方案选择 ..................................................... 9 第二章：确定主变压器台数及容量 ..................................... 10 2.1 主变压器的选择原则； .......................................... 10 2.2 计算主变压器的容量 ............................................ 10

2.3主变压器的选择： .............................................. 10 第三章：厂用电的设计 ............................................... 12 3.1 厂用电设计的要求和原则 ........................................ 12 3.2厂用变压器选择 ................................................ 12 第四章：短路电流计算 ............................................... 14 4.1 短路电流计算目的及规则 ....................................... 14 4.2 短路计算条件 .................................................. 14 4.3短路等值电抗电路及其参数计算 .................................. 15 4.3.1、系统参数的计算： ......................................... 15 4.3.2、总等值电路： ............................................. 16 4.3.3、各个等级电压下的短路电流计算： ........................... 16 第五章：电气设备的选择 ............................................ 23 5.1、导体和电气设备选择的一般条件 ................................. 24 5.1.1技术条件 .................................................. 24 5.1.2环境条件 .................................................. 24 5.2.电气设备的选型 ................................................ 24 5.2.1母线的选择与校验 .......................................... 26 5.2.2 隔离开关和断路器的选型与校验 .............................. 28 5.2.3．10.5kv出线电抗器、电缆选择： ............................ 34 5.2.4．电流互感器、电压互感器选择： ............................. 36 5.2.5．避雷器选择： ............................................. 38 5.3.电气设备明细表 ................................................ 39 第六章：心得体会： ................................................. 41 参考文献 ........................................................... 42 附录：主接线图 .......................................................

摘要

电气工程基础课程设计是对所学知识的一次综合性应用，能加深我们队基础知识的理解。本设计严格遵循发电厂电气部分的设计原则，主要介绍了发电厂电气一次部分设计的基本知识，包括设计原则、步骤和计算方法等。通过对电气主接线的设计和计算、厂用电的设计、短路电流的计算、电气设备的选择和校验，简要完成了对所

给（2×50MW+100MW）凝汽式发电厂的电气一次部分的设计。本设计为220KV、110KV和10KV三个电压等级。

关键词：火力发电厂，主接线，短路电流计算，电气设备

第一章：电气主接线设计

1.1 主接线介绍

电气主接线是发电厂和变电所电气部分的主体，它反映各设备的作用、连接方式和回路的相互关系，是构成电力系统的主要环节。它的设计直接关系到全厂电气设备的选择、配电装置的布置，继电保护、自动装置和控制方式的确定，对电力系统的可靠、灵活、经济运行起着决定的作用。 1.2 电气主接线的叙述

（1）单母分段接线

优点：在正常工作时，旁路断路器以及各出线回路上的旁路隔离开关，都是断开的，旁路母线不带电，通常两侧的开关处于合闸状态，检修时两两互为热备用；检修QF时，可不停电；可靠性高，运行操作方便。另外分段断路器兼做旁路短路器可以减少设备，节省投资；同样可靠性高，运行操作方便；

缺点:对于在电网中没有备用线路的重要用户以及出线回路数较多的大、中型发电厂和变电所，采用上述接线仍然不能保证供电的可靠性。（2）双母线接线

优点：供电可靠，调度灵活，扩建方便，便于设计。

缺点：增加了一组母线，每一回路增加一组母线隔离开关，增加了投资，操作复杂，占地面积增加。（3）双母线分段接线

优点：增加供电可靠性，运行操作方便，避免检修断路器时造成停电，不影响上母线的正常运行。

缺点：多装了一台断路器，增加了投资和占地面积，断路器整定复杂，容易造成误操作。

1.3 执行可行的接线方案 1.3.1初步主接线方案

第一种方案：左边为220KV电压等级，采用单母线分段接线方式，右边为110KV电压等级，采用双母线分段的接线方式，发电机侧电压10.5KV采用双母线分段的接线方式。如图1

图1方案一

第二种方案：左边为220KV电压等级，采用双母线的接线方式，右边为110KV电压等级，采用双母线分段的接线方式，发电机侧电压10.5KV采用双母线分段的接线方式。如图2

图2方案二

第三种方案：左边为220KV电压等级，采用双母线的接线方式，右边为110KV电压等级，采用双母线分段的接线方式，发电机侧电压10.5KV采用双母线分段的接线方式，其中100MW机组采用单元接线接线方式连接到220KV侧。如图3

图3方案三

方案选择：

方案的比较原则如下：

单母线分段接线适用于：小容量发电机电压配电装置，一般每段母线上所接发电机容量为12MW左右，每段母线上出线不多于5回；变电站有两台主变压器时的6—10kv配电装置；35—63KV配电装置出线4—8回；110—220KV配电装置出线3—4回。

双母线分段：用于缩小母线故障的停电范围，分段短路器将母线分为WI段和WII段，每段工作母线用各自的母线断路器与备用母线相连，电源和出线回路均匀的分布在两段工作母线上。优点是可靠性比双母线接线更高，并且具有很高的灵活性。

双母线：双母线接线有2组母线，并且可以互为备用。它的特点是：供电可靠，调度灵活，扩建方便，能广泛用于出线带电抗器6-10KV配电装置；35-60KV出线数超过8回，或连接电源较大、负荷较大时；110KV-220KV出线为4回及以上时。

由于220KV侧与系统连接，考虑要往系统送负荷，可靠性要求比较高，故220KV侧采用双母线接线，110侧有4回，备用两回，线路较多，有一级负荷，考虑采用双母线接线和双母线分段接线，10.5KV侧单机容量为25MW以上的机组，且出线较多时，发电机电压母线采用双母线分段接线适宜，考虑机组为2台50MW和一台100MW的机组，出线有14回，故采用双母线分段接线。

考虑到现在断路器三种方案差别不大，现在断路器价格也下降，主要考虑其主接线的灵活性和可靠性。最终选方案二，即220侧采用双母线接线方式，110和10.5KV侧均采用双母线分段接线，其灵活性和可靠性比较高，能满足此发电厂的要求。

第二章：确定变压器台数及容量

2.1 主变压器的选择原则；

主变容量一般按变电所建成后5—10年的规划负荷来进行选择，并适当考虑远期

10—20年的负荷发展。根据变电所所带负荷的性质和电网结构来确定主变的容量。对于有重要负荷的发电厂，应考虑一台主变停运时，其余变压器容量在计及过负荷能力后的允许时间内，保证用户的Ⅰ级和Ⅱ级负荷，对于一般变电所，当一台主变停运时，其他变压器容量应能保证全部负荷的70%~80%。高、中压电网的联络变压器应按两级电网正常与检修状态下可能出现的最大功率交换确定容量，其容量一般不应低于接在两种电压母线上最大一台机组的容量。 2.2 计算主变压器的容量

1) 当发电机电压母线上的负荷最小时，应将发电厂的最大剩余功率送至系统，根据

主

接

线

的

要

求

，

选

台

主

变

压

器

。

SNPNG(1Kp)/cosPmax/cos2432/0.8(100/0.85250/0.8)0.94/0.8/2 79.044MVA2) 当发电机电压母线上接有2台变压器，当负荷最小且其中容量最大的一台变压器

退出运行时，其他主变压器应将发电厂最大剩余功率的70%以上主系统，即：

SNPNG(1Kp)/cosPmin/cos0.7/n1

110.66MVA3）当发电机电压母线的负荷最大且其中最大一台机组退出运行时，主变压器应能从系统倒送功率，满足发电机电压母线上最大负荷的需要：

SNPmax/cosPNG(1Kp)/cos/n(4856)/0.81000.94/0.8/2 6.25MVA

2.3主变压器的选择：

综上，查《发电厂电气部分课程设计资料》，选2台三绕组变压器选用的型号为SFPS7-120000/220。参数如下：

型号额定容量kv·A 额定电压/kV 高压 322012.5中压 121 总体质量/t 197 低压 10.5,11 SFPS7-120000/220 损耗/kW 空载 133 短路 480 120000 阻抗电压（％）％空载电联结组别 YN yn0 d 11 备注高中高低中低流（％）14.0 23.0 7.0 0.8 第三章：厂用电的设计

发电厂在启动、运转、停役、检修过程中，有大量由电动机拖动的机械设备，用以保证机组的主要设备（如锅炉、气轮机或水轮机、发电机等）和输煤、碎煤、除灰、除尘及水处理的正常运行。这些电动机以及全厂的运行、操作、试验、检修、照明用电设备等都属于厂用负荷，总的耗电量，统称为厂用电。 3.1 厂用电设计的要求和原则

1、接线要求

（1）各机组的厂用电系统应是独立的。特别是200MW及以上机组，应做到这一点。

（2）全厂性公用负荷应分散接入不同机组的厂用母线或公用负荷母线。（3）充分考虑发电厂正常、事故、检修、启动等运行方式下的供电要求，尽可能地使切换操作简便，启动（备用）电源能在短时内投入。

（4）充分考虑电厂分期建设和连续施工过程中厂用电系统的运行方式，特别要注意对公用负荷供电的影响，也便于过渡，尽量减少改变接线和更换设置。

（5）200MW及以上机组应设置足够容量的交流事故保安电源。当全厂停电时，可以快速启动和自动投入向保安负荷供电。

2、设计原则

厂用电的设计原则与主接线的设计原则基本相同，主要有：

（1）接线应保证对厂用负荷可靠和连续供电，使发电厂主机安全运转。（2）接线应灵活的适应正常、事故、检修等各种运行方式的要求。（3）厂用电源的对应供电性。

（4）设计还应适当注意其经济性和发展的可能性并积极慎重的采用新技术、新设备，使厂用电接线具有可行性和先进性。

（5）在设计厂用电接线时，还应对厂用电的电压等级、中性点接地方式、厂用电源及其引线和厂用电接线形式等问题，进行分析和论证。

发电厂的厂用电源，必须供电可靠，且能满足各种工作要求，除应满足具有正常的工作电源外，还应设置备用电源、启动电源和事故保安电源。一般电厂中，都以启动电源兼作备用电源。

设计中每台发电机从各单元机组的变压器低压侧接引一台高压工作厂用变压器作为6KV厂用电系统的工作电源。为了能限制厂用电系统的短路电流，以便是6KV系统能采用轻型断路器，并能保证电动机自启动时母线电压水平和满足厂用电缆截面等技术经济指标要求。 3.2 厂用电变压器的选择

根据设计材料，我们可以确定厂用电负荷Sn =6MW. 所以，从10KV母线取电供厂用。变型号选定：SJL1—6300/10 额定容量：6300（KVA）

额定电压：10±5 % ；低压—6.3（KV）连接组标号： Y/Δ-11

损耗：空载—9.1 总损耗—61.1 阻抗电压（%）：5.5 空载电流（%）：1.3

第四章：短路电流计算

4.1 短路电流计算目的及规则

在发电厂电气设计中，短路电流计算的目的的主要有以下几个方面： 1、电气主接线的比选。2、选择导体和电器。3、确定中性点接地方式。4、计算软导线的短路摇摆。5、确定分裂导线间隔棒的间距。6、验算接地装置的接触电压和跨步电压。7、选择继电保护装置和进行整定计算。一、短路电流计算条件： 1) 正常工作时，三项系统对称运行。 2) 所有电流的电功势相位角相同。

3) 电力系统中所有电源均在额定负荷下运行。 4) 短路发生在短路电流为最大值的瞬间。

5) 不考虑短路点的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻略去不计。 6) 不考虑短路点的电流阻抗和变压器的励磁电流。

7) 元件的技术参数均取额定值，不考虑参数的误差和调整范围。 8) 输电线路的电容略去不计。二、短路计算的一般规定：

1）验算导体的电器动稳定、热稳定以及电器开断电流所用的短路电流，应按本工程设计规划容量计算，并考虑电力系统远景的发展计划。

2）选择导体和电器用的短路电流，在电器连接的网络中，应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电电流影响。

3）选择导体和电器时，对不带电抗回路的计算短路点，应选择在正常接线方式时短路电流最大地点。

4）导体和电器的动稳定、热稳定和以及电器的开断电流，一般按三相短路计算。 4.2 短路计算条件

基本假定：

1）正常工作时，三相系统对称运行 2）所有电流的电动势相位角相同

3）电力系统中所有电源均在额定负荷下运行 4）短路发生在短路电流为最大值的瞬间

5）不考虑短路点的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻都略去不计

6）不考虑短路点的电流阻抗和变压器的励磁电流

7）元件的技术参数均取额定值，不考虑参数的误差和调整范围 8）输电线路的电容略去不计 4.3短路等值电抗电路及其参数计算 4.3.1、系统参数的计算：

假定因主变压器容量为120MW,为使计算简便，选基准容量120MVA，基准电压为各电压的平均额定电压，变压器短路电压百分比如下：

11U1(u12u13u23)(14237)15%2211U2(u12u23u13)(14723)1%

2211U3(u31u23u12)(23714)8%22其中1为220侧，2为110侧，3为10.5侧。发电机机组电抗查表，折算为：

50MW的次暂态电抗为0.1239，100MW的次暂态电抗为0.183。归算至120MVA下

Xd0.12391200.2379 500.80.183Xd1200.1876

1000.85220系统归算到120MVA下阻抗XD0.0481200.0576 100 15

4.3.2、总等值电路

S0.0576k1k40.15-0.010.08-j0.01k2k30.23790.23790.18764.3.3、各个等级电压下的短路电流计算： 4.5.3.1 110kv处短路时的短路电流计算：

110KV处短路时的短路电流，即K4处断路器两侧短路时，经演算是断路器下侧短路时短路电流最大，其计算过程如下：首先进行简化（Y）,如下图：

0.0576①XXX③(110V)XX0.23790.23790.1867

0.150.08

(220V)X

(1)系统到断路点的转移阻抗：Xsf=0.0576+X1=0.17801 发电机到短路点：XG1f(50MW)=0.2379+X2=0.30257=XG12f

ISIS,0.215.6177

0.17801(2)计算阻抗：

XG1js0.30257XG3js500.1576XG12js1200.8

1000.251370.24641200.85(3)G和S送出的短路电流标幺值：

ISIS,0.2用XG1js15.6177 0.178010.1576查运算曲线得：IG16.763 IG1,0.24.336 IG1,13.060 IG1,42.490 IG1,0.016.545 IG1,22.706 IG2,22.515

用XG3js=0.2464IG2=4.526IG2,0.2=3.286IG2,1=2.638IG2,4=2.425

(4)各短路电流有名值： ①系统送至短路点的电流为：

''ISIS.0.2IS,1IS,45..61171200.8511533.98KA

②三台发电机送至短路点的电流为：

250MW：5050=2.1221(KA)IG1,0.2=4.336=1.361(KA)31150.831150.85050IG1,1=3.060=0.9602(KA)IG1,2=2.706=0.85(KA)31150.831150.850IG1,4=2.490=0.78(KA)31150.8100MW:100100IG3=4.526=2.6732(KA)IG3,0.2=3.286=1.941(KA)31150.8531150.85100100IG3,1=2.638=1.558(KA)IG3,2=2.515=1.485(KA)31150.8531150.85100 IG3,4=2.425=1.432(KA)31150.85IG1=6.763(5)短路总电流:

''''I'f'ISI''G12IG33.982.122122.673210.8974(KA)''''''I'f'.2IS.2IG1.22IG3.23.980.8520.786.48(KA)''''''I'f'.4IS.4IG1.42IG3.43.980.7821.4326.96(KA)

4.3.3.2 220KV处短路时的短路电流计算：

220KV处短路时的短路电流，经演算是断路器下侧短路时短路电流最大，其计算过程如下：

等效电路如下：

.①I2.I10.2379f0.23790.1150.0576④②③I3.0.1867 (1)系统对f点转移阻抗

Xsf0.0576

令I1=1则I2=I1=1,I3G0.2379=1.27420.1867G

I4=I1+I2+I3=1+1+1.2742=3.2742 18

X1f=X2f=GX3fG0.2379+0.1153.2742=0.61441G

0.2379+0.1153.2742==0.48221.2742(2)G1和G2对f的计算电抗：

XGj1s=XGj2s=0.614450=0.32

0.8120G3对f的计算电抗： 100XGj3s=0.4922=0.50230.8120(3)Is=1=17.36 0.0576用XGj1s=XGj2s=0.32查运算曲线得IG1=IG2=3.368

IG1,0.1=IG2,0.1=3.310IG1,0.2=IG2,0.2=2.646IG1,1=IG2,1=2.299IG1,4=IG2,4=2.316用XGj3s=0.5023查运算曲线得IG3=2.111IG3,0.01=2.088

IG3,0.2=1.813IG3,1=1.746 IG3,4=2.027(4)各短路电流有名值： ①系统送至短路点电流为

IS''17.361205.2293(KA)

3232G1和G2送到短路点电流：

50=0.52832300.850IG1,0.01=3.310=0.5232300.850IG1,1=3.310=0.3632300.8

50IG1,0.2=2.646=0.41532300.850IG1,2=2.306=0.36232300.850IG1,4=2.316=0.36332300.8IG1=IG2=3.368②G3送到短路点电流：

100=0.61732300.85100IG3,0.01=2.088=0.611

32300.85IG3=2.111100=0.53132300.85100IG3,1=1.746=0.51132300.85

100IG3,2=1.8=0.53132300.85100IG3,4=2.027=0.59332300.85IG3,0.2=1.813在220KV短路，流过其断路器QF的最大短路电流为：

I总=5.2293+0.528+0.617=6.3743（KA） I总，2=5.2293+0.362+0.527=6.1183（KA）I总，4=5.2293+0.363+0.593=6.1853（KA）4.3.3.3 10.5KV处短路时的短路电流计算：

10.5KV处短路时的短路电流，经演算得知在断路器上侧短路时，短路电流最大，其演算过程如下: 等效电路如下：

j0.0576-j0.01j0.08j0.1876Sj0.15j0.4188j0.2379-j0.01j0.15j0.08j0.2379 考虑10.5KV线侧短路，有两类断路器的短路S1S2，考虑S1短路时，流过的短路电流为三个电源及系统分流流过的短路电流，明显比S2点短路及S1短路时的电流要大，故选S1短路时来选10.5侧的断路器。 (1)算短路电流从而得到计算电抗

XG1fXG2f0.2379XG3f0.2379500.12390.8120

500.18390.85120Xsf0.05760.0540.11

查运算曲线知

5028.88(KA)310.50.8

100IG35.43235.139(KA)310.50.85IG1IG28.41 I总28.882+35.139+49.28117.39（KA）2而最大的断路器的开断电流只有105KA，由于短路电流太大，须选重型断路器，故须在分段联断路器处加一个电抗器，根据分段断路器选电抗器的要求，取最大一台机组的额定电流的50％-80％取额定电流，故选额定电流为3KA，电抗值为12％的普通电抗器。重新计算短路电流如下：电路图:

j0.08j0.18760.4188j0.0576j0.2379j0.2379j0.155 继续化简为下图：



0.2376G20.1G10.0776

利用单位电流法，令I11

I20.23763.1

0.0766I313.14.1

XfG30.23764.110.6476

1Xfs0.23764.110.158

4.1计算电抗

Xfs0.1581000.1317 120XG3f0.6476

100/0.850.6349 12022

XG1fXG2f0.1239

Ifs7.71810042.44KA

310.5IG1fIG2f28.88KA

IG3f1.61010010.41KA

310.50.85所以 S还要分流

Ifs0.155Ifs0.23742.44KA10.06KA

0.1550.080.4188所以

I总=28.882+10.41+10.06=78.23KA

一二台

2s后：IG12=2.7954s后：IG12 4=2.512第三台：

2s后：IG3 (2)=1.6214s后：IG3 (4)=1.819Isf (2)=2.808Isf (4)=2.526100=10.49KA

310.50.8550=9.6KA

310.50.850=8.63KA

310.50.8100=11.77KA

310.50.85100=15.44KA

310.5100=13.89KA310.5

所以：

I总=28.882+10.41+10.06=78.23KA I2s=9.62+10.49+15.44=45.13KA I4s=8.632+13.89+11.77=42.92KA

第五章：电气设备的选择

5.1、导体和电气设备选择的一般条件

正确的选择设备是使电气主接线和配电装置达到安全、经济的重要条件。在进行设备选择时，应根据工程实际情况，在保证安全、可靠的前提下，积极而稳妥的采用新技术，并注意节约投资，选择合适的电气设备。 5.1.1技术条件

选择的高压电器，应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。各种电器的一般技术条件如表4-1所示。序号电器名称高压断路器隔离开关母线电抗器电缆额定电压 √ 额定电流 √ 额定关额定开热稳定动稳定合电流断电流 √ √ 1 √ √ 2 3 4 5 √ √ √ √ √ √ √ √ — — — — — — — — √ √ √ — √ √ √ √ （1）长期工作条件 a、电压:

选用电器允许最高工作电压Um不得低于该回路的最高运行电压Ug，即

UmUg。

b、电流

选用的电器额定电流Ie不得低于所在回路在各种可能运行方式下的持续工作电流Ig，即

IeIg

由于变压器短时过载能力很大，双回路出线的工作电流变化幅度也较大，故其

计算工作电流应根据实际需要确定。

高压电器没有明确的过载能力，所以在选择额定电流时，应满足各种可能运行方式下回路持续工作电流的要求。（2）短路稳定条件 a、校验的一般原则

b、电器在选定后按最大可能通过的短路电流进行动、热稳定校验，校验的短路电流一般取三相短路时的短路电流。 c、用熔断器保护的电器可不校验热稳定。 d、短路的热稳定条件：IttQk

式中：Qk--在计算时间tjs内，短路电流的热效应（KAs）

It---t秒内设备允许通过的热稳定电流有效值（KA） t---设备允许通过的热稳定电流时间（s）校验短路热稳定所用的计算时间tjs按下式计算：tjstbtd 式中：tb--继电保护装置后备保护动作时间（s）

td--断路器全分闸时间（s）

（3）短路动稳定条件：

IshIes,ishies

式中：ish---短路冲击电流峰值（KA）

ies---短路全电流有效值（KA）

Ish---电器允许的极限通过电流峰值（KA） Ies---电器允许的极限通过电流有效值（KA）

5.1.2环境条件

环境条件主要有温度、日照、风速、冰雪、湿度、污秽、海拔、地震。由于设计时间仓促，所以在设计中主要考虑温度条件。

按照规程上的规定，普通高压电器在环境温度为+40°时，允许按照额定电流长期工作。当电气安装点的环境温度高于+40°时，每增加1°建议额定电流减少1.8%；当低于+40°时，每降低1°，建议额定电流增加0.5%，但总的增加值不得超过额定电流的20%。

5.2.电气设备的选型

本设计要求选择的设备有母线、断路器、隔离开关、互感器、避雷器，所有设备

和母线应满足正常工作及短路状态的要求。 5.2.1母线的选择与校验 5.2.1.1 220kv220KV处母线选择母线选择： 1、按经济电流密度250+1002432Imax=0.80.850.83220453A

取

Tmax5800h，查表有J1.75A/mm2

SImax453258.857mm2J1.75

取选直径40/35的管型导体。 Ial712A K804080250.852

则Imax453KIal799.22 2、热稳定校验：查

表C=83，满足短时发热的最小截面S1maxC16kKf83151.075101.02149.89<258.857 3、电晕校验：

管型直接为40/35(a=3m),则r=1.33cm 几何均距Dm3DabDbcDca3.78m 取m10.9 m21.0 1.0

Ucr49.3m1m2rlgDmr49.3*0.9*1.0*1.0*2.25lg3781.33244.95kv 边相：1.06×244.95=259.647kv 中间相：0.96×244.95=235.152kv 线路实际运行相电压为 231/3133.4kv 故不会发生电晕 4、动稳定校验：因为i17.127KA 母线间应力为f1.73107i2sh(17.127103pha1.73107)2316.9156Nm

220kv母线截面系数W2.60106m3

积为

导体最大相间应力

2phLphf10w0.93686106pa70106pa

绝缘子间最大允许跨距

因此，符合硬导体动稳定校验要求

L10alw10106702.6106maxf10.373.63m

ph16.9156

5.2.1.2 110KV管型导体母线:

SPcos560.870MVA ISmax3U7031100.3674KA367.4A SImaxjJ367.41.15319.5mm2 所以选择直径为50/45的管型母线因为Imin=850A（+80摄氏度时的电流值）所以Imin*K=850*0.8=680A>367.4A 所以40摄氏度时电流I40>Imin>367.4A 1) 热稳定性校验几何间距Dm=2.53m 取m1=0.9，m2=1.0，=1.0

Ucr49.3m1m2rlgDm252r49.3*0.9*1.0*1.0*1.25lg1.25204.6kv 边相 =204.6*1.06=216.876KV 中间相=204.6*0.96=196.416kv 所以不会产生电晕 2) 热稳定性校验查

表C=83，满足短时发热的最小Smax11CkKf83151.0751061.02149.89<258.857 3) 动稳定性校验

截面积为

取 L1.20m 因为i39.22KA 母线间应力为fph2ish(39.22103)271.73101.7310133Nm

a27220kv母线截面系数W4.22106m3 导体最大相间应力

phfphL210w41530000pa70106pa

绝缘子间最大允许跨距

因此，符合硬导体动稳定校验要求

Lmax10alw10106704.221061.49m1.2m

fph133

5.2.1.3、10kv矩形导体 10KV母线导体选择过程： (1)按长期发热允许电流选择截面

Imax1.05PN3.464KA3464A

3UNcosImax34642000mm21250mm2 Jx1.73由于SJ故选多条导体。

查附表，选择三条125mm10mm矩形导体，平放。允许电流为3725A，Kf=1.8温度系数K=从而求得K=1.15

则I10.7C=1.1537.25=4283.75A>3464A ⑵热稳定校验正常运行时导体温度

2Imax34642=0+(a1-0).2=40+(70-40)=59.61C 2I14283.75a1-a1-0其中0=25C。取平均温度40C。

查得C=91，则满足短路时发热的最小导体截面为

Smin=Smin=k.KfC。其中k=925.72(A2•S)

=1418.5mm2<12503=3750mm2

9257.21061.891⑶动稳定校验取L=1.5m。

根据极限安全净距取a=0.75m

21.7310-7ish=9147.5N/m fph=0.75ish=1.82I=199.14KA按采用的效量母线方式，表面系数

W=3.3b2h=3.30.0120.125=4.12510-5

相间最大应力为

5034.31.52ph===4.9895107pa<7107pa -510W104.12510fphL2母线同相间作用应力计算

2b-b104b-b30b10==0.074==0.222 ==0.08f125b+h10+125b+h10+125

由导体形状系数曲线查得K12=0.37K13=0.57则有

fb=8(k12+k13)10-9ish2/b=8(0.37+0.57)10-9199.142106/0.01=29821pa 临界跨距（每相铝导体=1197）及条间衬垫最大跨距分别为

Lcr=b40.125/29821=0.15416m

Lbmax=b2h(al-ph)/fb=0.0120.125(70-49.895)106/29821=0.13m

所选衬里跨距Lb应小于Lcr及Lbmax，为了便于安装，没跨绝缘子应设三个衬里

Lb=1.2/4=0.3m则满足要求。

5.2.2 隔离开关和断路器的选型与校验 5.2.2.1 220KV断路器、隔离开关的选择：（一）一般条件： 1、主变220kv侧

1001002432+0.8=453A INImax=0.80.853220查表可选 SW6-220/1200 短路热稳定计算时间：tk4s

2I''210If2+If246.37432+106.1183+6.18532Qk=tk=4=151.075KA2s

1212短路开断时间： tk=tpr.1+tin=0.05+0.07=0.12s>0.1s 故用I''校验INbr冲击电流为：ish1.926.3743=17.127KA

查《发电厂电气部分》，选用SW6-220/1200型少油断路器。其固有分闸时间为0.04S，设继电保护时间为2S，则tdz=2.04S>1S，具体参数如下：

计算数据 UNS Imax SW6-220/1200 UN IN INbr ish Qk GW4-220D/1000-80 UN IN 220 453A 6.3743KA 17.127KA 151.075 220KV 1200A 21KA 55KA 764KA 220 1000 — — 2808.45 I'' ish Qk — — It2t 选择断路器SW6-220/1200隔离开关为GW4-220D/1000-80。

2、220KV母联断路器及隔离开关的最大工作条件与变高220KV侧应满足相同的要求，故选用相同设备。即选用SW6-220/1200型少油断路器和GW4-220D/1000-80型隔离开关。 3、220出线

出线回路设备应按最大负荷进行考虑选择，而在本设计用220KV出线的最大负荷为： 50+50+100-24-32=144MW

所以流过断路器的工作电流最大时为系统全部出力通过一回220KV送入系统时： Imax=

PN3UN

1443220=382A

查《发电厂电气部分》选用SW6-220/1200型断路器，其固有分闸时间为0.04S,设备保护时间为3S，则tdz=3+0.04=3.04s>1s，隔离开关选择GW4-220D/600-50型。

从表中可知，SW6-220/1200与GW4-220D/600-50均满足要求。计算数据 UNS Imax SW6-220/1200 UN IN INbr ish Qk GW4-220D/1000-80 UN IN 220 453A 6.3743KA 17.127KA 151.075 220KV 1200A 21KA 55KA 764KA 220 1000 — — 2808.45 I'' ish Qk — — It2t 5.2.2.2、110KV隔离开关、断路器的选型与校验（一）一般条件：（一）主变110kv侧

1001002432+0.80.850.8=367A INImax=3110查表可选 SW4-110/1000 短路热稳定计算时间：tk4s

QK2I*210I2f2If41210.8972106.4826.96tK4183.13KA2•S

12短路开断时间： tk=tpr.1+tin=0.05+0.06=0.11s>0.1s 故用I''校验INbr

冲击电流为： ish1.8210.897427.72KA

查《发电厂电气部分》选择SW4-110/1000断路器和GW4-110D/1000-80隔离开关，设继保时间为 tkd=4S，具体参数如下：

计算数据 UNS Imax SW4-110/1000 UNGW4-110D/1000-80 UN IN 110KV 367A 10.89KA IN110KV 1000A 40KA 110KV 1000 — INbrI'' — 31

ish Qk 27.72KA 183.13KAS 2ish Qk100KA 6400KA2s — It2t — 2311.25 由选择结果比较表中，我们可以清晰地看到，断路器和隔离开关都能满足要求。 5.3 110kv母联

由于当一台主变停运时，母联才会有大电流流过，所以其最大运行条件与变中110kv侧有着同样的要求，故可以选用相同型号的断路器和隔离开关。即择SW4-110/1000断路器和GW4-110D/1000-80隔离开关 5.4 110kv出线

1、流过出线断路器的最大电流应按其最大负荷进行考虑和选择，最大负荷为：

p=58/4=14.5MW，

所以断路器的最大工作电流：Imax=

1.05PN3UNcos=

1.0514.531100.8=99.2A

查相关《电力系统规划设计手册》选用OFPT(B)—110/1250型SF6断路器，其固有分闸时间为t=0.2s后备保护时间为 t=4.0s。所以隔离开关按额定电流和额定电压选用 GW4-110D/1250 相关参数比较，如下表

Ug(KV) Ig.max(A) I”(A) Ich(A) Ish 110 99.2 6.98 10.89 27.72 OFPT(B)—110/1250 Un In Ikd Imax Ies 110 1250 35 80 80 GW4-110D/1250 Un In Ikd Imax Ies 110 1250 35 80 80 从表中，可对比得知OFPT(B)—110/1250和GW4-110D/1250都能满足动热稳定性要求。

5.2.2.3、10KV断路器、隔离开关的选型与校验（一）主变低侧

ImaxImaxG11.05PN1.051006.792310.50.85310.50.85

1.05503.608KA310.50.810kv出线

ImaxG11.05483.464KA

310.50.8故选初选断路器SN410G11000

22(I210ItI)tkkQktk2124(78.2321045.13242.922)=9443 12隔离开关选GW410-10G-1100，动稳定电流200KA，热稳定电流9443KA2•t 开断电流选择：Inbr=105KV>I=82.074KA 隔离开关选GW410—10T—11000 计算数据 UNS Imax SN4-10G-11000型断路器 10KV 6972A 78.22KA 199.1KA 9443KA UN IN Inbr imax GW410-10T-1100隔离开关 UN IN Inbr imax 10KV 11000A 105KA 300KA 10KV 11000A 105KA 200KA 1002440000 I ish Qk It2•t 1202457600 It2•t 5.6 10KV母联的断路器及隔离开关的选择由于10KV母联只有在一台主变停运时才有大电流通过，所与选择与主变低侧相同，故选用SN4—10G/11000型断路器与GW410-10T/11000型隔离开关。 5.7 #1发电机端10KV断路器

#1、#2机端断路器的最大电流按发电机容量来选择 Imax=

1.05PN3UNcos=

1.05503100.8=3800A

查相关设备手册，选择SN4-10G/5000少油断路器，所以隔离开关按额定电压和额定电流选用GN10—10T/5000，具体参数比较如下.

SN4-10G/5000 33

GN10-10T/5000

Ug(KV) Ig.max(A) I”(A) Ish 10 3800 78.23 199.1 Un In Ikd Ies 10 5000 105 300 Un In Ikd Ies 10 5000 105 200 由表中可知，SN4-10G/5000与GN10-10T/5000均满足要求。 5.8 #3发电机端10KV断路器

#3机端断路器的最大电流按发电机容量来选择

Imax=

1.05PN3UNcos=

1.051003100.8=7600A

故选择与主变低侧相同的断路器与隔离开关。 5.9 10KV出线

出线回路设备的选择应按最大负荷所在回路进行考虑选择。这里，最大负荷48MW，所以，流过断路器的最大持续工作电流： Imax=

1.05PN3UNcos=

1.05483100.8=3600A

查相关手册，选用SN4-10G/5000少油断路器，所以隔离开关按额定电压和额定电流选用GN4-10/5000。具体参数比较如下：

Ug(KV) Ig.max(A) I”(A) Ish 10 3600 78.23 199.1 GN4-10G/5000 Un In Ikd Ies 10 5000 105 300 GN4-10/5000 Un In Ikd Ies 10 5000 105 200 由上表比较可知，断路器与隔离开关都满足要求。 5.2.3．10.5kv出线电抗器、电缆选择：一、10.5KV电抗器的选择 1、最大持续工作电流

Imax1.05Pn1.054303.1A

0.81030.8103根据额定电压，电流选择NKL-10-400型号的电抗器。

Ud10.5KVSB120MVAIdSB6.6KA 3Ud出线断路器选择的是SN4101100型，其开断电流为105KA。 2、电抗百分比的选择

XL%(Id'INUdX)100% *''IIdUN假定出线侧短路，只有三个发电机可提供短路电流，可提供短路电流，系统侧由于变压器的限制，流过的短路电流很少，忽略不计，经验算：

XL%(IdIUX*')Nd100% INclIdUN50MW的次暂态电抗为0.1239 100MW的次暂态电抗为0.183 归算至120MVA下Xd0.12391200.1876

1000.851200.2379 500.80.183Xd其中分段断路器之间的电抗器也会限制器短路电流。

归算到电抗器前的的总电抗X*12(0.2379//0.4188)//0.18760.139 2当采用XL%=3%时，经演算，出线处短路的次暂态电流为I10.5568KA不满足动热稳定，要求，故选用XL%=4%， X*LXL%IdUN6.6100.040.6286 100INUd0.410.5X*X*12X*L0.1390.62860.768

取tk=1+0.2=1.2s。查短路电流计算曲线后并换算成短路电流有名值。

1208.9073(KA)310.5120s1.38.5778(KA) I=I0.6310.5120s1.28I1.28.4458310.5I1.353、短时残压校验：

XL%I''8.9073ure%100%=0.04100%=89.07%60%70%

100IN0.44、热稳定校验：因tk>1s，故不计非周期分量热效应Qnp。得：

2I210Ik2ItkQk2128.90732108.577828.445821.21.288.64522.22492.84(KA2S)

125、电压损失校验

U%XL%Imax303sin1000.040.6100%1.82%5% 100IN4006、动稳定校验：

ishkshI2.558.907322.71KA25.5KA

故电压损失、短路残压，动热稳定均满足需求，选NKL-10-400-4型的电抗器

二、10.5KV出线电缆选择

1、按导线截面选择

Imax1.05PN303.1A

3100.8查曲线Tmax4200h得J=1.08(A/mm)

SJ=Imax/J=280.65(mm2)

选用两根10KV ZLQ2三芯油浸纸绝缘铝芯电力电缆，每根电缆S=150mm2

Ia125=245A,热阻系数g=80C (cm/N)

Qk=88.645(kA)•S取土壤温度为20C

2，按长期允许电流校验

查表知kt=1.07，k4=0.9C（按电缆间距取200mm），k3=1。则两根直埋电缆允许载流量为

Ia1，=ktk3k4Ia1，=1.070.92452=471.87<303.12不满足要求 20C25C考虑到有预留出线，为了节约经济10.5kv出线上有I、II类负荷，

经验算，选10kv，ZLQ—2三芯油浸纸绝缘铝芯铅色钢带铠装阶磨电缆，每根电缆S=240mm2

Ia1，=325A。正常允许温度60C。 25C

Ia1，=1.070.9325=312.975>303.1 20C3，热稳定校验短路前电缆温度

1.05PN303.1A3100.8SJ=Imax/J=280.65(mm2)CImaxQW=0+(cl-0)(求得C89.18Smin=QK103105.57240mm24，电压降校验

u%=1.73ImaxL(rcos+xsin)(%)<5% uImax2303.1)=20+(60-20)()=54.58C Id312.925电缆的动稳定性由厂家保证，不需校验，可见选1根ZLQZ-240，满足要求。 5.2.4．电流互感器、电压互感器选择：电流互感器选择配置原则：

为了满足测量和保护装置的需要，在发电机、变压器、出线、母线分段及母联断路器、旁路断路器等回路中均设有电流互感器。对于中性点直接接地系统，一般按三相配置；对于中性点非直接接地系统，依照具体情况（如符合是否对称、保护灵敏度是否满足等）按二相或三相配置。

对于保护用电流互感器的装设地点应按尽量消除主保护装置的不保护区来设置。为了防止支持式电流互感器套管闪络造成母线故障，电流互感器通常布置在断路器的出线或变压器侧。

为了减轻内部故障时发电机的损伤，用于自动调节励磁装置的电流互感器应布置在发电机定子绕组的出线侧。为了便于分析和在发电机并入系统前发现内部故障，用于测量仪表的电流互感器已装在发电机中性点测。发电机侧电流互感器的选择：

额定电压：

UN=UNg=10.5kV

额定电流：

Imax=

1.05PN3UNcos=

1.0550310.50.8=3390A

选择发电机侧电流互感器的型号为：LMC—10 10kv母线侧电流互感器的选择：

额定电压：

UN=UNg=10.5kV

额定电流：

In=3Igmax/2=3247A

选择母线侧电流互感器的型号为：LMC—10 110kv侧电流互感器的选择：

额定电压：

UN=UNg=110kV

额定电流：

In=Imax=

1.05PN3UN=

1.05503110=275.5A

选择变压器高压侧电流互感器的型号为：LCWD—10 同理可选择220kv侧电流互感器的型号为：LCW—10 电压互感器的选择

电压互感器是一种电压的变换装置，可将高电压变换为低电压，以便用低压量值反映高压量值的变化可以直接用普通电气仪表进行测量。由于电压互感器二次侧均为100V，使测量仪表和继电器电压线圈标准化，因此电压互感器在电力系统中得到了广泛应用。

a）各电压互感器除供给测量仪表和继电保护外，另有辅助绕组，供给保护及绝缘监察装置用。

电压互感器的配置原则如下：

b）母线除旁路母线外，一般工作及备用母线都装有一组电压互感器，用于同步、测量仪表和保护装置。

c）线路 35KV级以上输电线路，当对端有电源时，为了监视线路有无电压、进行同步和设置重合闸，装有一台单相电压互感器。

d）发电机一般装2~3组电压互感器。一组（三只单相、双绕组）供自动调节励磁装置。另一组供测量仪表、同步和保护装置使用，该互感器采用三相五柱式或三只单相接地专用互感器，，其开口三角形供发电机在未并列之前检查是否接地之用。当互感器负荷太大时，可增设一组不完全星形连接的互感器，专供测量仪表使用。5万KW级以上发电机中性点常接有单相电压互感器，用于100%定子接地保护。 e）变压器低压侧有时为了满足同步或继电保护的要求，设有一组电压互感器。电压互感器的形式选择如下:

（1）10KV的配电装置一般采用油浸绝缘结构;在高压开关柜中或在布置地方比较狭窄的地方,可采用树脂浇注绝缘结构。当需要零序电压时，一般采用三相五株式电压互感器。

（2）220KV及其以上的配电装置，当容量和准确度等级满足要求时，一般采用电容式电压互感器。

（3）接在110KV及其以上线路侧的电压互感器，当线路上装有载波通讯时，应尽量与耦合电容器结合，统一选用电容式电压互感器。

（4）兼作为泄能用的电压互感器，应选用电磁式电压互感器。发电机侧及母线侧电压互感器的选择：

额定电压：UN=UNg=10.5kV

选择发电机侧电压互感器的型号为：JDJ—10

110kV高压侧电压互感器的选择：

额定电压：UN=UNg=110kV

选择变压器高压侧电压互感器的型号为：JCC2110 220kV高压侧电压互感器的选择：

额定电压：UN=UNg=220kV

选择变压器高压侧电压互感器的型号为：YDR220 5.2.5．避雷器选择 110kV高压侧避雷器选择：

额定电压：UN=UNg=110kV

选择高压侧避雷器型号为：FCZ-110. 220kV高压侧避雷器的选择：

额定电压：UN=UNg=220kV 选择高压侧避雷器的型号为：FCZ-220.

5.3.电气设备明细表

1、10kV侧主要电气设备：设备名称型号主要参数设备台数额定开断电流105kA,极限通热稳定电断路器（QF） SN410G/11000 过电流峰值300kA，12 流120kA(5s) 极限通过电流峰值105kA，热隔离开关（QS） GN1010T/11000 24 稳定电流100kA(5s) 额定开断电流105kA,极限通#1发电机端及过电流峰值300kA，热稳定电电缆出线端断路SN4-10G/5000 流120kA(5s) 器 #1发电机端及限通过电流峰值105kA，热稳电缆出线端隔离GN10—10T/5000 定电流100kA(5s) 开关 3条125mm10mm竖放允许电流为4243A 母线 2 矩形铝导体 L1.2m，a0.75m 8 电缆 ZLQZ-240 截面积240mm NKL104004 8 电抗器通过容量32550kVA 电压互感器一次绕组额定电压10kV JDJ10 2 （PV）二次绕组额定电压0.1kV 电流互感器额定电流比（A）2 LMC10 4000,5000/5 （PT）额定容量：6300（KVA）额定电压：10±5 % ；低压厂用电变压器 SJL1—6300/10 1 —6.3（KV）连接组标号： Y/Δ-11 母联电抗器

NKL104003 通过容量32310kVA 1

2、110kV侧主要电气设备：设备名称型号主要参数设备台数额定开断电流18.4kA 断路器（QF）极限通过电流峰值55kA、SW4110/1000 4 热稳定电流21kA(5s) 额定开断电流35kA SF6断路器OFPT(B)—110/1250 极限通过电流峰值80kA、3 （QF）热稳定电流80kA(5s) SW4110D/100080极限通过电流峰值80kA 隔离开关（QS） 11 热稳定电流21.5kA(5s) 直径为50/45的管型Imin=850A 母线 2 母线 L1.2m，a0.75m 一次绕组额定电压 1103kV, 电压互感器JCC2110 二次绕组额定电压 2 （PV） 0.13kV 最大容量2000VA 额定电流比电流互感器LCWD110 4 2200~26005 （PT） 110kv避雷器 FCZ-110 额定电压110kv 3、220kV侧主要电气设备：设备名称型号主要参数设备台数额定开断电流21kA 极限通过电流峰值断路器（QF） SW6220/1000 4 55kA 热稳定电流21kA(5s) 极限通过电流峰值80kA 隔离开关（QS） GW4220D/100080 7 热稳定电流23.7kA(4s) Ial712A L1.06m，母线直径40/35管型导体 1 a0.96m 一次绕组额定电压 2203kV 电压互感器YDR220 1 （PV）二次绕组额定电压 0.13kV 电流互感器额定电流比（A） LCW220 2 4300/5 （PT） 220kv避雷器 FCZ-220 额定电压220kv

第六章：心得体会：

课程设计培养了我综合运用所学知识,发现,提出,分析和解决实际问题的能力,是锻炼实践能力的重要环节,是对学生实际工作能力的具体训练和考察过程.对我们学工科的同学来说尤为重要！

回顾起此次发电厂电气部分课程设计，至今我仍感慨颇多，的确，从分组、选题到定稿，从理论到实践，在整整两星期的日子里，可以说得是苦多于甜，但是可以学到很多很多的的东西，同时不仅可以巩固了以前所学过的知识，而且学到了很多在书本上所没有学到过的知识。通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到过各种各样的问题，同时在设计的过程中发现了自己的不足之处，对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固，比如说变压器不懂怎么去选，不懂怎么去选互感器，对电气主接线图的选择掌握得不好……通过这次课程设计之后，一定把以前所学过的知识重新温故。

通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到问题，可以说得是困难重重，这毕竟第一次做的，难免会遇到过各种各样的问题，同时在设计的过程中发现了自己的不足之处，对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固。

这次课程设计终于顺利完成了，在设计中遇到了很多专业知识问题，最后在马老师和庄老师的辛勤指导下，终于游逆而解。同时，在老师的身上我们学也到很多实用的知识，在次我们表示感谢！同时，对给过我帮助的所有同学和各位指导老师再次表示忠心的感谢！

参考文献

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[4] 戈东方. 电力工程电气设计手册（一次部分）[M]. 北京：中国电力出版社，3004 [5] SDJ161—85 电力系统设计技术规程[S].北京：中华人民共和国水利部 1985 [6] 何仰赞，温增银.电力系统分析[M].武汉：华中科技大学出版社，3002. [7] 傅知兰. 电力系统电气设备选择与实用计算[M]. 北京：中国电力出版社，3004. [8] Gold R.H.雷电保护(上卷)[M].北京：水利电力出版社，1982. [9] 周泽存，沈其工.高电压技术[M]. 北京：中国电力出版社，3004.

主接线图

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200MW地区凝汽式火力发电厂电气部分设计