陕汽大同新能源专用车项目
管理中心
模 板 工 程 施 工 方 案
大同泰瑞集团建设有限公司
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目录
一、工程概况…………………………………………………………………2 二、模板设计配制原则………………………………………………………2 三、模板支设材料……………………………………………………………3 四、模板支设方法……………………………………………………………3 五、施工中应注意的问题……………………………………………………5 六、模板的拆除………………………………………………………………6 七、梁木模板计算书…………………………………………………………7 八、梁模板扣件钢管高支撑架计算书………………………………………13 九、柱模板支撑计算书………………………………………………………21
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模板工程专项施工方案
一、工程概况
1、工程名称：陕汽大同新能源专用汽车有限公司专用车项目管理中心。 2、工程地点：大同市御东装备园区，大同县周士庄镇牛家堡村西 3、建筑地区特点：
（1）该工程±0.000标高对应的绝对标高为1093.45，室内外高差450mm。 （2）本工程勘探深度范围内各钻孔均未揭露场地地下水，可不考虑地下水的影响
（3）施工用地情况：场地面积为：4346 m2，首层建筑面积为：1387.5 m2 ，场地面积是首层建筑面积的3.1倍。 ４、工程概况
（1）该工程建筑面积为：5518.88 m2，建筑物总长87.29米，宽15.74米。 （2）本工程为多层普通办公建筑，钢筋混凝土框架结构，主体四层，建筑高度为（室外地面至女儿墙顶面）17.85米。
（3）该工程耐火等级为二级，屋面防水等级II级，抗震设防烈度为7度，建筑物主体结构合理使用年限为50年。 二、模板设计配制原则
1、保证混凝土结构和构件形状、尺寸和相互位置的正确。
2、具有足够强度、刚度和稳定性，能可靠地承重砼浇筑时产生的竖向荷载和侧压力。
3、构造尽可能简单、支拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装及砼的浇筑和养护工艺要求。
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4、模板接缝严密，无漏浆。
5、拼制模板时，板边要找平刨直。木料上有节疤、缺口等弊病的部位，应放在模板反面或截去，钉子长度宜为模板厚度的2～2.5 倍。合理安排进度。
6、针对工程结构的具体情况，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，并实现文明施工。 三、模板支设材料
本工程现浇底模采用木胶合板，柱子采用木模十槽钢，木档搁栅采用50×100 木方，支架采用碗扣架，Ф12—Ф14 对拉螺栓，螺栓@200mm，热轧普通槽钢。 四、模板支设方法 1、基础模板：
基础为独立基础，采用木模支设，钢管顶丝加固。 2、柱模板支设：
本工程普通矩形柱，均采用木模支设，采用四块或多块长柱头板拼装，外加型钢抱箍。对于层高3.9m，450*550 的柱（梁高650mm），松木松木方料内楞间距为150mm，Φ48（3.5mm 壁厚）钢管柱箍间距为500mm。 施工要点：
⑴安装前先在基础面上弹出纵横轴线和四周边线。
⑵排柱模板，应先安装两端柱模板，校正固定，拉通长线校正中间各柱模板。
⑶为便于拆模，柱模板与梁模板连接时，梁模宜缩短2～3mm 并锯成不斜面。
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3、梁、板模板支设：
为保证砼结构的工程质量，提高砼表面观感，在本工程是将使用平整度光洁度好、硬度、强度高的多层夹板用于梁板支模，采用100×50 方木搁栅和碗扣架快拆体系。
所有模板均由木工绘制翻样图，经施工、技术人员复核。模板在木工棚内加工预制，现场实地拼装。为了控制现浇梁板的梁与柱节点的制模质量，保证梁柱节点尺寸准确，大梁底板和侧边模板、整块与柱搭接，镶接点设在梁中。跨度中间起拱，起拱设计为全跨长度的1/1000～3/1000。模板支设步骤：
⑴排间距，板底钢管立柱间距为1.2，梁底钢管排架立柱：对于250*650的梁，垂直梁方向为0.8m，沿梁方向为1.2 m。
对于250*650 的梁，梁底及侧面方条间距为300mm，梁侧设Φ12 对拉螺栓一道，间距600 mm。
⑵支模架搭设时，立柱间距严格控制，纵横拉麻线确保顺直。 ⑶离地面200mm 处设置扫地杆一道，对于层高3.8m 的部位，立杆步距1.4m，在步距处用钢管纵横拉结，使模架支撑体系形成一个整体，并加设水平向剪刀撑（间距9m）。
⑷支撑架搭设完成确定水平标高后，架设梁底钢管，水平方木搁栅，然后铺设底模。
⑸所有模板按部位支撑完毕后，复核垂直度并水平拉通线，验收合格后方可转入下一道工序。 4、楼梯模板支设：
⑴根据大样划好平台标高，先支设基础梁，平台梁平台模板，再支设楼梯
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底板模板。
⑵支撑底板的搁栅间距为300mm，支撑搁栅的横木托带间距为1m，托带两端用斜支撑支住，下用单楔楔紧，斜撑间用牵杠互相拉牢，搁栅外面钉上外帮板，其高度与踏步上齐。 五、施工中应注意的问题
1、模板安装前，项目施工技术人员须审核木工翻工图，对操作班组人员就施工技术专项方案、搭设要求、构造要求和安全质量注意事项等进行书面技术交底，交底双方履行签字手续。
2、柱子砼先浇筑完毕的，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段板保留不拆，以利于梁模相接。 3、模板制作：
⑴在现场木工棚进行，木工间必须进行封闭隔离，木工间内严禁吸烟，并配合足够的灭火器具，做到工完料清，木屑及时清理。
⑵木工机械设置防护罩，木工操作时要求思想集中，以免发生意外。 ⑶模板堆放整齐，地面堆入高度小于2m。
4、模板支撑系统的搭设须严格按方案执行，钢管立杆的间距，材质，纵横拉杆的设置应符合要求，立杆底部用木板垫实，严禁用砖作垫高处理；外架及支模架上的堆载严格控制，施工荷截不超过设计规定，堆料均匀。 5、支模架钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的栓测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。钢管、扣件使用前，项目部须按照《金属拉伸试验方法》（GB/T228），《钢管脚手架扣件》（GB15831）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）对钢管、扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用。
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6、现场建立钢管、扣件使用台帐，落实专人加强钢管、扣件的维修保养工作。凡有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、深划道和外径、壁厚端面偏差超过规范要求的钢管，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的扣件必须报废。
7、现场配备力矩板手等检测工具，承重支模架使用前必须组织有关人员进行验收，验收不合格的严禁投入使用。 六、模板的拆除 1、拆模程序
拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨再拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨的中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底的模板时应从悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐，拆模操作顺序如下： （1）柱模板：搭设作业平台→拆除斜撑/支撑水平杆→自上而下拆除柱箍或横楞→拆除模板间连接螺栓或回形销→拆除模板→清理模板并分类堆放。
（2）梁、顶板模板：搭设作业平台→拆梁侧支模水平杆/斜撑→拆除梁侧模→板底承重水平横杆→对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆→拆顶板底模板→拆梁底承重水平横杆→拆梁底模板→拆支模架剪刀撑→拆支模架横杆→拆支模架立杆。 2、拆模安全防护措施
（1）上岗作业人员必须是已经过三级安全教育并经考试合格的人员。 （2）拆模前应履行拆模审批手续。施工员（或木工翻样）应确认构件强度必须达到（设计和施工规范）允许拆模强度值，作业环境防护符合安全要
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求后，方可批准拆模。
（3）拆模前应做好临边防护和洞口防护。
（4）在拆模前项目部必须对木工和架子班组进行分部分项安全交底，交底应交到班组所有作业人员。上岗时作业人员必须正确使用安全防护用品。严禁酒后作业，严禁睡眠严重不足人员上岗。 （5）拆模时必须严格遵守拆模方案和操作规程。
（6）拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。 （7）拆模时拆模工人必须有可靠的立足点。对高度超过2m 的模板拆除无安全防护时操作工人必须正确佩戴安全带。
（8）拆模应遵循先拆非承重模板再拆除承重模板，拆梁底模应从梁跨的中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底的模板时应从悬臂端向支座端拆除。 （9）拆模操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落、拉到；作业间断时，现场不得留有松动或悬挂的模板。
（10）拆下的模板应及时运到指定地点集中有序堆放，防止钉子扎脚。 （11）项目安全员（包括班组长、班组兼职安全员）必须对模板拆除作业进行巡视，发现有不安全行为或现象时必须立即给予阻止。 七、梁木模板计算书 （一）梁模板荷载标准值 模板自重= 0.340kN/m2； 钢筋自重= 1.500kN/m3； 混凝土自重= 24.000kN/m3； 施工荷载标准值= 2.500kN/m2；
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验
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算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.600h；
T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=16.790kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=16.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6.000kN/m2。
图为梁底模面板示意图
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（二）梁模板底模计算 梁底模板的高度H = 18mm； 梁底模板的宽度B = 240mm；
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
图为梁底模面板计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中f —— 梁底模板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×(0.24+2×0.60)+24.00×0.24×0.60+1.50×0.24×0.60]+1.4×2.50×0.24=8.17kN/m 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×8.170×0.242=-0.074kN.m =0.074×106/16200.0=4.539N/mm2
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梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中q = 0.34×(0.24+2×0.60)+24.00×0.24×0.60+1.50×0.24×
0.60=5.933N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×5.933×300.04/(100×6000.00×145800.0)=0.372mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.372mm小于[v] = 300/400,满足要求! （三）梁模板底木方计算 梁底木方的高度H = 100mm； 梁底木方的宽度B = 50mm；
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 梁底木方按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下
图为梁底木方计算简图
1、强度计算
强度计算公式要求： f = M/W < [f]
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其中f —— 梁底模板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；
P —— 作用在梁底木方的集中荷载(kN/m)；
P={1.2×[0.34×(0.24+2×0.60)+24.00×0.24×0.60+1.50 ×0.24×0.60]+1.4×2.50×0.24}×0.24=2.451kN 最大弯矩计算公式如下:
其中L —— 梁底木方的跨度，L = 300+2×300=900mm
M=2.451×900.000/4=0.551kN.m =0.551×106/83333.3=6.617N/mm2 梁底木方计算强度小于13.00N/mm2,满足要求! 2.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中P = [0.34×(0.24+2×0.60)+24.00×0.24×0.60+1.50×0.24×
0.60]×0.24=1.780kN
最大挠度
v = 1779.900×900.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.683mm 梁底木方的挠度计算值: v = 0.683mm小于[v] = 900/400,满足要求! （四）梁模板侧模计算
梁侧模板龙骨按照三跨连续梁计算，计算简图如下
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图为梁侧模板龙骨计算简图
1、强度计算
强度计算公式要求： f = M/W < [f]
其中f —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩(kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×16.80+1.4×6.00)×0.60=19.992N/mm 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×19.992×0.2402=-0.180kN.m =0.180×106/37800.0=4.760N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2、挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中q = 16.80×0.60=11.76N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×11.760×300.04/(100×6000.00×340200.0)=0.316mm
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梁侧模板的挠度计算值: v = 0.316mm小于[v] = 300/400,满足要 （五）穿梁螺栓计算
穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×16.80+1.4×6.00)×0.60×
0.60/1=12.00kN
穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为10.4mm； 穿梁螺栓有效面积为84.300mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为14.331kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为11.995kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓满足要求。 穿梁螺栓强度满足要求! 八、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为碗扣式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《碗扣式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为3.8米，
基本尺寸为：梁截面B×D=250mm×650mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距h=1.30米，
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图为梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为ф48×3.5。
(一)梁底支撑大横杆的计算
作用于大横杆的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过木方的集中荷载传递。 1、木方荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1 = 25.000×0.600×0.240×0.240=1.575kN (2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.240×(2×0.600+0.240)=0.179kN
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+4.000)×0.240×
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0.240=0.450kN
2、木方楞传递集中力计算：
P = (1.2×1.575+1.2×0.179+1.4×0.450)/2=1.367kN 3、大横杆的强度计算：
大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P取木方传递力，P=1.37kN 大横杆计算简图如下
梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中n=1.20/0.30=4 经过简支梁的计算得到
支座反力RA = RB=(4-1)/2×1.37+1.37=3.42kN 通过传递到立杆的最大力为2×2.05+1.37=5.47kN 最大弯矩Mmax=4/8×1.37×1.20=0.82kN.m 截面应力
=0.82×106/4491.0=182.65N/mm2
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水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (二)梁底支撑小横杆计算
小横杆只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 (三)扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.47kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 (四)立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力N1=5.47kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重N2 = 1.4×0.129×5000=0.903kN 楼板的混凝土模板的自重N3=2.100kN N = 5.468+0.903+2.100=8.471kN
ф—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；
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i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；[f] = 205.00 l0 —— 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：求!
公式(2)的计算结果：求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全
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= 120.8，立杆的稳定性计算< [f],满足要
= 168.2，立杆的稳定性计算< [f],满足要
= 144.66，立杆的稳定性计算< [f],
隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数k1
—————————————————————————————— 步距h(m) h≤0.9 0.9 表2 模板支架计算长度附加系数k2 —————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 18 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 —————————————————————————————— 以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 (五)梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容： 1、模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3、整体性构造层的设计： 19 a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部 每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4、剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5、顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6、支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 20 d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 九、柱模板支撑计算书 （一）柱模板荷载标准值 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠 度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取6.600h； T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.900m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.800m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 21 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=59.340kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=59.340kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 4.000kN/m2。 （二）柱模板计算简图 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。 柱模板的截面宽度B = 450mm； 柱模板的截面高度H = 550mm； 柱模板的高度L = 3800mm； 柱箍的间距计算跨度d = 500mm。 图1 柱箍计算简图 （三）木方(面板)的计算 木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的两跨度连续 梁计算，计算如下 22 木方计算简图 1、木方强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中q为强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 = 11.52kN/m d为柱箍的距离，d = 500mm； 经过计算得到最大弯矩M = 0.125×11.521×0.35×0.50=0.360kN.M 木方截面抵抗矩W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3 经过计算得到= M/W = 0.370×106/83333.3 = 4.320N/mm2 木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2、木方挠度计算 最大挠度计算公式 其中q混凝土侧压力的标准值，q = 59.340kN/m； E 木方的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I 木方截面惯性矩I = 50.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4； 23 经过计算得到w =0.521×59.340×500.04/(100×9500×4166667.0) = 0.488mm [w] 木方最大允许挠度，[w] = 500.000/400 = 1.25mm； 木方的最大挠度满足要求! （四）B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管_48_3.5mm； 钢柱箍截面抵抗矩W = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩I = 10.78cm4； B方向柱箍计算简图 其中P为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 × 0.35 = 5.76kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图(kN) 24 B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩M = 2.448kN.m 最大支座力N = 14.402kN 柱箍截面强度计算公式 其中Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 2.45kN.m； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000 B边柱箍的强度计算值f = 129.83N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求! B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺拴！ H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 其中P为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 × 0.50 = 5.76kN 25 （五）（六） 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图(kN) H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩M = 2.448kN.m 最大支座力N = 14.402kN 柱箍截面强度计算公式 其中Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 2.45kN.m； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000 H边柱箍的强度计算值f = 129.83N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! 26 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容