关于地基承载力特征值

2008年05月 19日 星期一 20: 关于《建筑地基基础设计规范》“特征

值”的说明

一、原因 与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增 加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很 难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的 承载力计算公式，可以得出不同的值。因此，地基极限承载力的 确定，实际上没有一个通用的界定标准， 也没有一个适用于一切 土类的计算公式， 主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的 安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。 它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大 小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地下水位的升降、地区 经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。

另一方面， 建筑物的正常使用应满足其功能要求， 常常是承载力 还有潜力可挖， 而变形已达到可超过正常使用的限值， 也就是变 表控制了承载力。

因此，根据传统习惯， 地基设计所用的承载力通常是在保证地基 稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力， 即允诺承载力， 其安全系数已包括在内。 无论对于天然地基或桩 基础的设计，原则均是如此。

随着《建筑结构设计统一标准》

（GBJ68-84）施行，要求抗力计

算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“标准值”，并将 过去的总

安全系数一分为二， 由荷载分项系数和抗力分项系数分 担，这给传统上根据经验积累、 采用允许值的地基设计带来了困 扰。

《建筑地基基础设计规范》 （ GBJ7－ 89）以承力的允许值作为标 准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问题是，抗 力的设计值大于标准值， 与《建筑可靠度设计统一标准》 （ GB50068 －

2001）规定不符，因此本次规范进行了修订。

二、对策

《建筑结构可靠度设计统一标准》（ GB50068－ 2001）鉴于地基 设计的特殊性，将上一版“应遵守本标准的规定”修改为“宜遵 守本标准规定的原则”，并加强了正常使用极限状态的研究。而

《建筑结构荷载规范》（GB50009- 2001）也完善了正常使用极 限状态的表达式， 认可了地基设计中承载力计算可采用正常使用 极限状态荷载效应标准组合。

“特征值” 一词， 用以表示按正常使用极限状态计算时采用的地 基承载力和单桩承载力的值。 三、应用

用作抗力指标的代表值有标准值和特征值。 当确定岩土抗剪强度 和岩石单轴抗压强度指标时用标准值； 由荷载试验确定承载力时 取特征值，载荷试验包括深层、浅层、岩基、单桩、锚杆等，见 规范有关附录。

地基承载力特征值 fak 是由荷载试验直接测定或由其与原位试 验相关关系间接确定和由此而累积的经验值。 它相于载荷试验时 地基土压力－变

形曲线上线性变形段内某一规定变形所对应的 压力值，其最大值不应超过该压力－变形曲线上的比例界限值。 修正后的地基承载力特征值 fa 是考虑了影响承载力的各项因素 后，最终采用的相应于正常使用极限状态下的设计值的地基允许 承载力。

单桩承载力特征值 Ra 是由载荷试验直接测定或由其与原位试验 的相关关系间接推定和由此而累积的经验值。 它相应于正常使用 极限状态下允许采用单桩承载力设计值。 当按地基承载力计算以确定基础底面积和埋深或按单桩承载力 确定桩的数量时， 传至基础或承台底面上的荷载效应应按正常使 用极限状态采用标准组合， 相应的抗力限值采用修正后的地基承 载力特征值或单桩承载力特征值。 即Sw C, C为抗力或变形的限 值；pkw fa （地基）；QkW Ra （桩基）。此时特征值 fa、Ra即 为正常使用极限状态下的抗力设计值。

当根据材料性质确定基础或桩台的高度、 支挡结构截面、 计算基 础或支挡结构内力、 确定配筋和验算材料强度时， 上部结构传来 的荷载效应和相应的基底板应按承载能力极限状态下荷载效应 的基本组合，即

Y OSW R计算，此时地基反力p、桩顶下反力Ni和主动土压力

Ea 等相应为荷载设计值，要采用相应的分项系数。

因此，阅读地质报告时，若为“特征值”则为允许值，安全系数 已包括在内；若为“标准值”，则为极限值，应考虑相应的抗力 分项系数。

新旧规范中地基承载力的比较

1，“特征值用以表示正常使用极限状态计算时采用的地基承载力 和单桩

承载力的值， 其涵义即为在发挥正常使用功能时所允许采 用的抗力设计值，以避免过去一律提标准值时所带来的混 淆” 摘至规范《条文说明》 。

2, 2002规范与89规范的比较 GB 5OOO7-2OO2 规范

地基承载力计算 :

(pkW fa ；pkmaxW 1.2fa )pk-- 相应荷载效应标准组合时的平均 压力 ;fa —修正后地基承载力特征值

3.0.5 条简化规则 :S=1.35*Sk (Sk=pk* 面积)--- 引用此公式便于

与 89 规范比较 单桩承载力计算：

Qkw Ra； Qikmaxw 1.2Ra Qk--相应荷载效应标准组合时单桩的竖

向力； Ra-- 单桩承载力特征值

GBJ 7-89 规范：

地基承载力计算 :

（p w f ; pmaxw 1.2f ） p--相应荷载效应基本组合时的平均压 力;f--地基承载力设计值（简化 f=1.1fk ） 单桩承载力计算：

QwR； Qmaxw 1.2R Q-- 相应荷载效应基本组合时单桩的竖向力； R--单桩承载力设计值（R=1.2Rk;桩数3根或小于3根时R=1.1Rk）

由上述规范比较可得：

地基承载力计算：：fak〜fk （详见附录试验要点）修正后 fa〜

1.1fk

二 2002 规范 1.35pk =p w 1.35fa 〜1.35f 即 pw1.35f （89 规范为 pwf）

结论： 2002 规范采用正常使用极限状态原则，控制地基变形成 为地基设计的主要原则 , 考虑了地基变形后地基承载力逐渐加 大的因素， 另一方面考虑了建筑物使用时， 上部结构变形达到或 超过使用要求而地基承载力还有潜力可挖的因素。因此比 89 规 范放宽了承载力要求，同时对地基变形验算进行强制规定。

单桩承载力计算:v Ra=Rk（详见附录试验要点） 二 2002 规范 1.35Qk=Q < 1.35Ra=1.35Rk=1.125R 即 Q< 1.125R （89 规范为 QC R）

结论： 2002 规范采用正常使用极限状态原则，其意义在于避免 设计值、标准值相混淆的可能性，便于应用，同时对地基变形验 算进行强制规定。 并取消了统一表格的使用， 改为由当地试验结 果统计分析求得， 规定了除设计等级为丙级的建筑物外， 单桩竖 向承载力特征值应采用竖向静载荷试验确定。

3， 2002 规范与 JGJ 94-94 技术规范的比较

JGJ 94-94 规范采用承载力极限状态原则计算竖向承载力， JGJ 94-94 规范的术语： 单桩竖向极限承载力标准值——采用竖向静载荷试验

确定， 相当 于Quk=2Ra （此值亦称为标准值，极易与 89规范标准值混淆） 单桩竖向极限承载力设计值——采用竖向静载荷试验确定，

R=Quk/丫 sp〜2Ra/1.65,即 R^ 1.2Ra 或 R 〜1.2Rk

竖向力设计值——相应荷载效应基本组合和地震作用效应组合 时的竖向力，分两种情况：当荷载效应基本组合时，Y 当地震作用效应组合时， NC 1.25R

结论：1、JGJ 94-94规范的单桩竖向极限承载力设计值 R相当 于89规范的单桩承载力设计值 R,也相当于1.2倍2002规范的 Ra（特征值）。

ONC R;

2、由于 94-94 规范和 2002 规范采用的设计原则不同， 各自需要

满足的条件及系数差异较大， 因此可比性不强。按照我个人的看 法，相差不多。

以上意见纯属个人看法，还请各位同行指正。