考虑间歇工作模式的电子式电能表可靠性预计

８　华北电力技术　ＮＯＲＴＨ　ＣＨＩＮＡ　ＥＬＥＣＴＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　考虑间歇工作模式的电子式电能表可靠性预计　武宏波　，王思彤　（１．国网北京经济技术研究院，北京１０００５２；　２．华北电力科学研究院有限责任公司，北京１０００４５）　摘　要：元器件应力法是当前适合于电子式电能表可靠性预计的工程实用方法，但采用工作电应力预计间歇　工作模式元器件可靠性存在不足。本文基于元器件应力法，提出了间歇工作模式下的可靠性预计模型，分析　了采用该模型的必要性；然后分析并简化了该模型，并对简化模型的精确度进行了分析；进而给出了预计思　路和基本步骤。最后，以一款单相电子式复费率ＣＰＵ卡预付费电能表为例，采用本文方法推导了其可靠性指　标，验证了方法的合理性和工程实用性。　关键词：电子式电能表；失效率；可靠性预计；间歇工作模式　中图分类号：ＴＢ１１４．３；ＴＢ９７１　文献标识码：Ａ　文章编号：１００３—９１７１（２０１１）０９－０００８－０５　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ　Ｍｅｔｅｒ　Ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ　Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ’Ｉｎｔｅｒｍｉｔｔｅｎｔ　Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　Ｓｔａｔｅ　Ｗｕ　Ｈｏｎｇ—ｂｏ　，Ｗａｎｇ　Ｓｉ—ｔｏｎｇ　（１．Ｓｔａｔｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｅｃｏｎｏｍｉｃ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０００５２，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｎｏｒｔｈ　Ｃｈｉｎａ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０００４５，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｐａｒｔｓ　ｓｔｒｅｓｓ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｓ　ａ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｍｅｔｈｏｄ　ｔｏ　ｐｒｅｄｉｃｔ　ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ　ｍｅｔｅｒ（ＥＥＭ）ｒｅｌｉａ—　ｂｉｌｉｔｙ　ａｔ　ｐｒｅｓｅｎｔ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｔｈｅｒｅ　ｅｘｉｓｔ　ｓｏｍｅ　ｄｅｆｉｃｉｅｎｃｉｅｓ　ｗｈｅｎ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ　ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｕｎｄｅｒ　ｉｎｔｅｒｍｉｔｔｅｎｔ　ｏｐ—　ｅｒａｔｉｏｎ　ｓｔａｔｅ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ’Ｓ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｓｔｒｅｓｓ．Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ　ｉｎｔｅｒｍｉｔｔｅｎｔ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｓｔａｔｅ，　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｐｒｏｐｏｓｅｓ　ａ　ｎｏｖｅｌ　ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｍｏｄｅｌ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｎｅｃｅｓｓｉｔｙ　ｕｓｉｎｇ　ｔｈｉｓ　ｍｏｄｅｌ　ｉｓ　ａｎａｌｙｚｅｄ，ｔｈｅｎ　ｔｈｅ　ｍｏｄｅｌ　ｉｓ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ａｎｄ　ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ　ｉｓ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｌａｓｔｌｙ，ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｔａｋｅｓ　ａ　ｓｉｎｇｌｅ—　ｐｈａｓｅ　ｐｒｅｐａｙｍｅｎｔ　ＥＥＭ　ｆｏｒ　ｅｘａｍｐｌｅ，ｐｒｅｄｉｃｔｓ　ｉｔｓ　ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｗｈｉｃｈ　ｐｒｏｖｅｓ　ｔｈｅ　ｇｒｅａｔ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ａｎｄ　ｅｎ—　ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｖａｌｕｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ　ｍｅｔｈｏｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ　ｍｅｔｅｒ；ｆａｉｌｕｒｅ　ｒａｔｅ；ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ；ｉｎｔｅｒｍｉｔｔｅｎｔ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｓｔａｔｅ　０　引言　电子式电能表可靠性定量评价方法主要包　括可靠性预计　。　、可靠性试验　和现场数据　态，例如红外通信、ＲＳ－４８５通信等间歇工作模式　单元的元器件处于工作状态的时间非常短暂，按　照工作模式下的应力水平预计其可靠性指标必　然会导致预计结果的保守性。因此，电子式电能　分析　。在产品设计、方案评审等阶段，由于缺　乏样品和使用数据，可靠性试验和现场数据无法　表可靠性预计过程中，需要对间歇工作模式单元　的非应力状态予以考虑，从而进行更加合理、精　确的预计。　定量分析和评价产品的可靠性。此时，应用可靠　性预计方法不仅可以定量评价产品可靠性，比对　设计方案，还可以鉴别研发方案和电路设计的潜　１　间歇工作模式的可靠性预计模型　１．１　预计模型　电子元器件的失效率与其承受的电应力紧　在问题和薄弱环节，实施可靠性增长　。在各种　可靠性预计方法中，元器件应力法是适合于电子　式电能表可靠性预计的工程实用方法　。但电　密相关。电应力会引起元器件参数漂移，加速器　件、导体和焊点的老化；较强的电应力还会引起　子式电能表并非所有元器件都一直处于工作状　华北电力技术　ＮＯＲＴＨ　ＣＨＩＮＡ　ＥＬＥＣＴＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　９　器件的烧毁和击穿。因此，对于间歇工作模式的　元器件，其承受电应力和不承受电应力两种状态　（简称应力状态和非应力状态）下的失效率不同，　如图１所示。　…　．　Ｉ　图１　Ｉ司歇工作模式Ｆ兀器件失效翠　图中，Ａ。　和Ａ。　分别为元器件在应力和非应　力状态下的失效率；ｔ。　和ｔ。　为一个工作周期内，　元器件分别处于应力和非应力状态下的时间。　显然，由于Ａ。　较大，依据Ａ。　计算间歇工作模式　下的元器件失效率必然较实际情况偏大。　间歇工作模式下，元器件可靠度由下式表示　Ｒ（ｔ）＝ｅ一　”　（１）　『ｎ　Ａ（　）ｄｔ＝Ａ。　∑￡。“＋Ａ。　∑　。　（２）　式中，∑　。　和∑　。“分别为间歇工作模式下元　器件处于应力和非应力两种状态下的累积时间。　以“元器件应力状态占空比”（简称占空比，　以Ｋ。　表示）表征间歇工作模式下元器件处于应　力状态的时间所占比例，则　Ｋ　㈩　代入式（２）、式（１）可得　一　Ｊｕ　Ｉ　Ａ（　）ｄｔ＝［Ａ。　＋Ｋ。　（Ａ。　一Ａ。　）］・ｆ（４）　尺（￡）＝ｅ一　。ｎ　。　（５）　可见，Ａ。　＋Ｋ。　（Ａ。　一Ａ。　）是间歇工作模式　下的元器件等效失效率，以Ａ　表示。即　Ａ　。＝Ａ。Ⅱ＋Ｋ。　（Ａ。　一Ａ。ｆｆ）　（６）　Ｒ（ｔ）＝ｅ　（７）　１．２考虑间歇工作模式的必要性分析　对于间歇工作模式，预计过程中必须考虑元　器件的非应力状态。否则，预计结果会存在较大　的误差。　以电能表为例，假设红外通信单元平均每月　通信１次，每次１０　ｍｉｎ，则元器件处于应力状态和　非应力状态的时间ｔ。　、ｔ。　分别为每年２　ｈ和８　７５８　ｈ（每年按８　７６０　ｈ计算，下同）。即占空比为　Ｋ＝　。　∑　。∑ｔ　＋∑　。　８７６０　：０．０００２３（８）２　　红外通信单元某１００　ｎ电阻的额定功率为　０．１　Ｗ，应力状态的最大功率为０．１　Ｗ。基于Ｔｅ１．　ｃｏｒｄｉａ　ＳＲ一３３２　（简称ＳＲ－３３２）计算其失效率　Ａ。Ｈ＝０．５３２ＦＩＴ　（９）　Ａ。　＝１．９５４ＦＩＴ　（１０）　式中，ＦＩＴ为失效率，单位：１０　／ｈ。据式（６）　Ａ　＝０．５３３ＦＩＴ　（１１）　分别采用Ａ　。、Ａ。　、Ａ。　计算该元器件１０年后　的可靠度为　尺　。（８７６００）＝ｅ　＝０．９９９９５３３　（１２）　。　（８７６００）＝ｅ　＝０．９９９８２８８　（１３）　尺。　（８７６００）＝ｅ　一＝０．９９９９５３４　（１４）　可见，采用Ａ。　时的误差远大于采用Ａ。　时的　情况。对于由大量元器件组成的系统而言，此差　别会更加明显。见表１。　表１　近似预计结果的误差分析　不同元器件数量的系统１０年后的可靠度　失效率——　１　ｌ０Ｏ　２００　由表１，采用应力状态下的失效率预计间歇　工作模式的可靠性时误差较大，结果存在明显的　保守性，元器件的非应力状态应予以考虑。　１．３等效失效率分析　采用等效失效率Ａ　可以对间歇工作模式进　行精确预计，但需要计算元器件应力状态和非应　力状态失效率Ａ。　和Ａ　以及占空比Ｋ　计算　过程复杂。　由式（６）可知　，Ａ。　Ｋ　＝１　Ａ　＝｛Ａ。盯＋Ｋ。　（Ａ。　一Ａ。　）０＜Ｋ。　＜１　ＬＡ。Ⅱ　Ｋ。Ｈ＝０　（１５）　可见，Ａ　介于Ａ。　和Ａ。　之间，且　（１）当Ｋ。　一Ｉ时，Ａ　。一Ａ。　；　（２）当　。　一０时，Ａ　。一Ａ。　。　１０　华北电力技术　ＮＯＲＴＨ　ＣＨＩＮＡ　ＥＬＥＣＴＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　电子式电能表红外通信、ＲＳ４８５通信、操作　接口等单元占空比非常小（如式（８）所示的电阻　的占空比），等效失效率近似等于非应力状态的　失效率（见式（９）和式（１１））。因此，可以考虑采　用Ａ。　替代Ａ　。进行间歇工作模式的可靠性预计。　１．４简化模型误差分析　采用Ａ。　替代Ａ　。进行近似计算可以简化预　计过程，但会引入误差。此误差与占空比　。　有　关：Ｋ　增大，误差也相应增大。为确保误差在允　许范围内，需要分析Ｋ。　与误差的关系，确定Ｋ　的约束条件。　考虑对电子式电能表可靠性预计结果的实　际要求，设定预计结果的误差限为：对于含有２００　个间歇工作模式元器件的电能表，近似预计其ｌ０　年后的可靠度时，产生的相对误差小于０．１％。　即　！！　Ｒ二　！！　＜０．～（８７６００）　。。。　１％（１６）　引入误差的原因是采用Ａ　替代Ａ　。预计可　靠性，根据式（６）可知　Ａ　。一Ａ。Ⅱ＝Ｋ　（Ａ　一Ａ。　）　（１７）　可见，误差的大小还与元器件Ａ。　与Ａ。　的差　值有关：差值越大，误差越大。根据ＳＲ一３３２预计　手册，不同元器件Ａ。　与Ａ。　的差值有较大差异　（见表２），以Ａ。　一Ａ　较大的元器件为例进行分　析，才能保证分析结果的普遍适用性。　表２常用元器件Ａ。　一Ａ。　值　ＦＩＴ　元器件　Ａ。　一Ａ。Ⅱ　元器件　Ａ。　一Ａ。Ⅱ　贴片电阻　１　４２　光耦０　贴片电容０．０３　ＴＶＳ管　４．７５　二极管０．２７　热敏电阻０　三极管０．１９　按键０　继电器　５．６６　电池０　发光二极管０　由表２可以看出，电能表间歇工作模式单元　中应力与非应力两种状态下失效率相差最大的　元器件是继电器。因此，采用继电器失效率数　据，由式（１６）　：：：！二！２００：　！：＜０．Ａ　ｔ　…１％…　（１８）／　Ｐ　即　ｅｑ　＜　（１９）　将式（１７）代入式（１９），得　Ｋｏｎ＜　一　２００×５．６６ＦＩＴ　Ｘ　８７６００ｈ　＝０．０１Ｉｎ（１＋０．１％）　　（２０）　因此，当电能表间歇工作模式元器件占空比　。　小于０．０１时，可采用Ａ　替代Ａ　。进行计算，　且误差满足相应的要求。占空比０．０ｌ对应每月　的累积工作时间为４３８　ｍｉｎ，而电能表红外通信、　ＲＳＭ８５通信、报警、秒脉冲和功率脉冲检测等电　路单元每月工作时间远小于此值。因此，对于此　类间歇工作单元，可不考虑工作电应力的影响，　仅计算其非应力状态下的失效率，从而合理简化　预计过程。　２　间歇工作模式下元器件通用失效率　依据ＳＲ一３３２　，元器件工作失效率Ａ　由基　本失效率Ａ。、环境应力因子７ｒ　、温度应力因子　仃　、质量等级因子７ｒ。、以及电应力因子７ｒ　按照　下式计算　Ａ　ＢＢ＝Ａ　ｃ７ｒＥ７ｒ０７ｒｓ７ｒ　ｒ　（２１）　式中，基本失效率Ａ　可根据元器件类型查手册　得到；电能表工作环境对应“地面固定，未控制”，　７ｒ　＝２．０；元器件质量等级一般对应ＳＲ一３３２中　的Ⅱ级，　７ｒ。＝１．０；工作环境温度统一取４０℃，　７ｒ　＝１．０。因此　Ａ　ＢＢ＝Ａ　Ｇ７ｒ０７ｒｓ７ｒＴ７ｒＥ＝２Ａ（　７ｒｓ　（２２）　可见，元器件处于非应力状态时，同类元　器件工作失效率相同。计算得到同类元器件在　非应力状态下的通用失效率，可供直接选择使　用，从而避免复杂的失效率计算，实现准确、　快速预计。　根据ＳＲ一３３２，电能表用贴片电阻Ａ　＝０．５１，　电应力因子模型为　７ｒ　：ｅｍ（Ｐｌ－Ｐｏ）　（２３）　式中，ｍ为电应力曲线形状参数，电能表用　贴片电阻ｍ＝１．３；Ｐ．为实际电应力比，非应力状　态时Ｐ　＝０；Ｐ。为参考电应力比，取５０％。　因此，贴片电阻非应力状态通用失效率为　Ａ　ＢＢ＝２ＡＧ７ｒｓ：０．５３ＦＩＴ　（２４）　同理可确定其它元器件的通用失效率，见　表３。　华北电力技术　ＮＯＲＴＨ　ＣＨＩＮＡ　ＥＬＥＣＴＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　表３　常用元器件非应力状态通用失效率ＦＩＴ　可靠性预计步骤如下：　元器件　通用失效率　元器件　通用失效率　（１）将ＹＪ表划分为持续工作单元和间歇工　贴片电阻０．５３　光耦　５．９８　作单元两部分。持续工作单元包括：电压电流采　贴片电容０．０５　ＴＶＳ管４．１０　样单元、计量单元、控制单元和电源单元；间歇工　二极管０．８０　热敏电阻　１Ｏ．２Ｏ　作单元包括红外通信、ＲＳ￣８５通信、存储单元、开　三极管０．３１　按键　１Ｏ．７５　继电器４．０７　电池　５０．Ｏ０　关控制、脉冲输出、ＬＣＤ显示、操作接口等单元。　发光二极管　１．７８　（２）持续工作单元失效率预计　电能表电压采样单元２４０　ｋｎ贴片电阻的质　３考虑间歇工作模式的可靠性预计　量等级为Ⅱ级，额定功率为０．１　Ｗ，应力状态下实　际功率为０．００９　Ｗ。据式（２２）有：　３．１预计思路与步骤　７ｒ　：ｅ　（ＰＩ－Ｐ０）：ｅ　×（　＿０＿５）：０．５９（２５）　考虑间歇工作模式的可靠性预计思路是：采　根据ＳＲ一３３２预计模型，Ａ　＝０．５１，工作失效　用工作电应力预计电压电流采样单元、计量单　率Ａ　ＢＢ＝０．６ＦＩＴ。　元、控制单元、电源单元失效率；按照非应力状态　同理，可计算各持续工作单元的其它元器件　预计红外通信、ＲＳ４８５通信、操作接口等间歇工　失效率，具体结果见表４。　作模式单元失效率。　具体预计步骤为：　表４　持续工作单元失效率预计结果　（１）划分可靠性预计单元，区分持续工作单　元和间歇工作单元；　（２）按照式（２１）所示预计模型，计算元器件　承受的电应力，预计持续工作单元的失效率；　（３）列出间歇工作单元的元器件清单，查元　器件非应力状态通用失效率，计算间歇工作单元　的失效率；　（４）总加（２）和（３）步骤计算所得的持续工　作和间歇工作单元失效率，得整表失效率；　（５）计算寿命特征量，分析整表可靠性指标。　３．２预计实例　以某单相电子式复费率ＣＰＵ卡预付费电能　表（简称ＹＪ表）为例，考虑间歇工作模式，采用本　文方法预计其可靠性。该表具有ＩＣ卡预付费用　电、分时计量、设定日自动转存数据、手持终端或　ＰＣ机编程及抄表、ＬＣＤ显示等功能。其结构原　理图如图２所示。　（３）间歇工作单元失效率预计　间歇工作单元贴片电阻总数为４４，查表３可　知贴片电阻非应力状态通用失效率为０．５３ＦＩＴ。　图２　ＹＪ表结构框图　因此间歇工作单元贴片电阻总失效率为　２３．３２ＦＩＴ。　１　２　华北电力技术　ＮＯＲＴＨ　ＣＨＩＮＡ　ＥＬＥＣＴＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　同理可计算其它元器件类型的总失效率，见　表５。　表５　间歇工作单元失效率预计结果　（４）总加（２）和（３）步骤所得的持续工作单　元和间歇工作单元失效率，得整表失效率：　Ａ　ｌ＝４３５．３５＋１８９．５３＝６２４．８８ＦＩＴ　（５）计算推导寿命特征量　电能表的寿命特征量主要是指可靠寿命　和平均寿命ＭＴＴＦ，根据定义，恒定失效率下：　：Ｒ－（￡）：一　（２６）　１　ＭＴＴＦ＝＿Ｉｔ　（２７）　Ａ　ＹＪ表寿命特征量预计结果见表６。　表６　ＹＪ表寿命特征量　参数　可靠性特征量　Ａ㈨　｝　６２４．８８ＦＩＴ　０　９７　５．５６年　９．３７年　１９．２５年　ＭＴＴＦ（￡０　３６８）　１８２．６８年　由上述分析计算过程可知：考虑间歇工作模　式的可靠性预计法一方面综合考虑了元器件的　应力状态和非应力状态的失效率水平，结果更加　精确；另一方面，由于间歇工作单元的元器件数　目占整表总元器件数的６０％以上，该方法可以简　化大量元器件实际电气参数的计算过程和失效　率计算过程，从而更加精确、快速地预计电子式　电能表可靠性。　另外，由于电子式电能表多数元器件质量等　级固定，因此本文在常用元器件非应力状态通用　失效率计算时质量等级选为Ⅱ级，如果电能表的　元器件质量等级不符合Ⅱ级标准，可据实际情况　进行灵活调整。　４　结论　元器件应力法未考虑元器件的间歇工作状　态，可靠性预计结果存在保守性。本文方法是在　考虑电子式电能表间歇工作单元的基础上，建立　可靠性预计模型，并进行合理简化，进而提出的。　它不仅考虑了元器件的非应力状态，而且通过模　型的简化处理，避免了部分元器件工作电应力和　失效率的复杂计算过程，实现了电子式电能表快　速可靠性预计，提高了预计精度，具有重要的理　论价值和工程实用价值。　参考文献　［１］张艳，李红斌．用于ＨＶＤＣ的电子式直流互感器的可　靠性预计［Ｊ］．高电压技术，２００７，３３（７）：１１９－１２３．　［２］宋启超，柳毓萍，周真．仪器仪表的可靠性预计方法及　思考［Ｊ］．仪表技术，２００７（６）：５４—５６．　［３］ＩＥＣ　６２０５９－４１—２００６，Ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ　ｍｅｔｅｒｉｎｇ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ－Ｄｅ—　ｐｅｎｄａｂｉｌｉｔｙ—Ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｓ［Ｓ］．　［４］任晓荣，赵福宇．石油测井仪器可靠性快速评价方法　［Ｊ］．仪器仪表学报，２００６，２７（１２）：１７２９—１７３３．　［５］郭建英，丁喜波，孙永全，等．铂膜温度传感器可靠性　定级加速试验研究［Ｊ］．仪器仪表学报，２００９，３０（６）：　１１２９—１１３３．　［６］韩雷，Ａｒｋａｄｙ　Ｓ　Ｖｏｌｏｓｈｉｎ．针床式测试仪的测试可靠性　研究［Ｊ］．仪器仪表学报，２００６，２７（３）：２２４—２２８．　［７］文昌俊，张业鹤．基于ＳＤＨ传输系统的现场可靠性数　据分析［Ｊ］．仪器仪表学报，２００６，２７（６）增刊：１３４０—１３４２．　［８］龚庆祥．型号可靠性工程手册［Ｍ］．北京：国防Ｔ业出　版社，２００７：９４—９５．　［９］Ｔｅｌｃｏｒｄｉａ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ　Ｓｐｅｃｉａｌ　Ｒｅｐｏｒｔ—ＳＲ　３３２　Ｉｓｓｕｅ　２・　２００６，Ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ　ｆｏｒ　ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　ｅｑｕｉｐ—　ｍｅｎｔ［Ｓ］．　收稿日期：２０１１４）６—１４　作者简介：武宏波（１９８３一），男，工程师，硕士，从事电力系统规　划分析工作。　（本文编辑　卢晓华）