涵洞内力计算

路涵内力配筋计算

计

算

书

2007年5月

路涵内力配筋计算

一、 工程概况及计算功效

本路涵共1座，1座2孔，每孔净空2.0m，高度为2.30m，顶板厚0.40m，底板厚0.50m，侧板厚0.40m，中板厚0.30m。详见图1。选筋结果见表一：

表一 选筋结果

名称 顶板 底板 侧板 中板 选筋结果 上层 下层 外层 内层 Φ20@150 Φ16@150 Φ16@150 Φ20@150 Φ12@150 Φ12@150 Φ12@150 Φ12@150 二、 大体资料及计算简图 1．计算简图如下：

图1 路涵断面图

大体数据：

涵洞埋深h1.2m；回填土要夯实， 干＝14.3kN/m3,饱和＝18.5kN/m3。28;C7kPa；三、计算工况

1．完建工况，涵洞内无水，地下水位距离地面3.9m；

2．运行工况，涵洞内有水，地下水位距离地面1.2m；汽车荷载为汽20； 3．校核工况，涵洞内有水，地下水位距离地面1.2m，汽车荷载为挂100；

四、荷载计算 各杆荷载的计算：

汽车荷载为汽20时，后轮轮压P=240KN，后轮轮宽d=0.6m。汽车荷载为挂100，后轮轮压P=600KN，后轮轮宽d=0.6m。

H1.21.8d1.80.61.043m。采纳公式qB1.151.15Pd1.8(c1.15H)(0.577H)22

1．完建工况

qBPd1.8(c1.15H)(0.577H)2200.0kN/m

(0.21.15*1.2)(0.30.90.577*1.2)q3ks(1Z12Z23Z3ZqB)1.1*(18.5*1.28.5*0.025*0.410*00.0)35.42kN/m2q4ks(1Z12Z2ZGqB)1.1*(18.5*1.28.5*0.010*0.034.910.0)70.33kN/m2lq1k(k(1Z12Z2)Z)1.2*(tan2(4514)*(18.5*1.28.5*0.0)10*0.0)9.62kN/m2q2k(k(1Z12Z2)Z)1.2*(tan2(4514)*(18.5*3.98.5*0)10*0.0)31.26kN/m2

2．运行工况

qBPd1.8(c1.15H)(0.577H)2224080.27kN/m(0.21.15*1.2)(0.30.90.577*1.2)q3ks(1Z12Z23Z3ZqB)1.1*(18.5*1.28.5*025*0.410*080.27)123.72kN/m2q4ks(1Z12Z2Z151.12kN/m2q1k(k(1Z12Z2)Z)1.2*(tan2(4514)*(18.5*1.28.5*0.0)10*0.0)9.62kN/m2GqB)1.1*(18.5*1.28.5*010*034.9180.27)lq2k(k(1Z12Z2)Z)1.2*(tan2(4514)*(18.5*1.28.5*2.7)10*2.7)51.96kN/m2

3．校核工况

qBPd1.8(c1.15H)(0.577H)22600200.67kN/m(0.21.15*1.2)(0.30.90.577*1.2)q3ks(1Z12Z23Z3ZqB)1.1*(18.5*1.28.5*025*0.410*0200.67)256.16kN/m2GqB) l1.1*(18.5*1.28.5*0.010*0.034.91200.67)283.56kN/m2q4ks(1Z12Z2Zq1k(k(1Z12Z2)Z)1.2*(tan2(4514)*(18.5*1.28.5*0.0)10*0.0)9.62kN/m2q2k(k(1Z12Z2)Z)1.2*(tan2(4514)*(18.5*1.28.5*2.7)10*2.7)51.96kN/m2

五、内力计算简图

内力采纳理正工具箱（网络版）计算 1.完建工况

2.运行工况

3.校核工况

综上所述，工况3为最危险工况，因此配筋计算采纳工况3内力进行配筋

五、配筋计算

配筋计算采纳理正工具箱（网络版）计算。

砼 C25，fc=mm2，受力筋Ⅱ级，fy=310N/mm2，散布筋Ⅰ级，fy=210N/mm2。 取单位长度1m计算。 计算要求：

1.正截面受弯承载力计算 2.斜截面受剪承载力计算 3.裂痕宽度计算。 一、底板

杆端 弯矩设计值 M=，剪力设计值 V=，扭矩设计值 T=。 计算结果：

(1)截面验算:V=<γd= 截面知足

(2)上部受力筋:Φ16@150(1341mm2 ρ=%)>As=920mm2 知足 (3)下部受力筋:Φ20@150(2094mm2 ρ=%)>As=1510mm2 知足

(4) 散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=285.7mm2/m 截面知足 (5)裂痕宽度:Wmax=0.217mm(1)截面验算:V=<γd= 截面知足

(2)上部受力筋: Φ16@150(1341mm2 ρ=%) > As=956mm2 知足 (3)下部受力筋: Φ16@150(1341mm2 ρ=%) > As=720mm2 知足 (4) 散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=285.7mm2/m 截面知足 (5)裂痕宽度:Wmax=0.219mm < Wlim=0.250mm, 知足。 2、侧板

杆端 弯矩设计值 M=，剪力设计值 V=，扭矩设计值 T=。 计算结果：

(1)截面验算:V=<γd= 截面知足

(2)外侧受力筋:Φ12@150(754mm2 ρ=%)>As=720mm2 知足 (3)内侧受力筋:Φ12@150(754mm2 ρ=%)>As=696mm2 知足

(4) 散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=246.2mm2/m 截面知足 (5)裂痕宽度:Wmax=0.186mm < Wlim=0.250mm, 知足。 跨中 弯矩设计值 M=，剪力设计值 V=，扭矩设计值 T=。 计算结果：

(1)截面验算:V= < γd= 截面知足

(2)外侧受力筋:Φ12@150(754mm2 ρ=%)>As=720mm2 知足 (3)内侧受力筋:Φ12@150(754mm2 ρ=%)>As=540mm2 知足

(4) 散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=246.2mm2/m 截面知足 (5)裂痕宽度:Wmax=0.069mm < Wlim=0.250mm, 知足。 3、中板

弯矩设计值 M=，剪力设计值 V=，轴力设计值，扭矩设计值 T=， （1）截面验算:知足要求

（2）内外侧受力筋: Φ12@150(754mm ρ=%)>As=530mm 知足要求 （3）散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=200mm2/m 截面知足 4、顶板

杆端 弯矩设计值 M=，剪力设计值 V=，扭矩设计值 T=。 计算结果：

(1)截面验算:V= < γd= 截面知足

2

2

(2)上部纵筋: Φ20@150(2094mm2 ρ=%)>As=1510mm2 知足 (3)下部纵筋:Φ16@150(1341mm2 ρ=%) > As=720mm2 知足

(4) 散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=248.4mm2/m 截面知足 (5)裂痕宽度:Wmax=0.212mm < Wlim=0.250mm, 知足。 跨中 弯矩设计值 M=，剪力设计值 V=，扭矩设计值 T=。 计算结果：

(1)截面验算:V= < γd= 截面知足

(2)上部纵筋:Φ16@150(1341mm2 ρ=%)>As=720mm2 知足 (3)下部纵筋:Φ16@150(1341mm2 ρ=%)>As=872mm2 知足

(4)散布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=%)>Asv/s=248.4mm2/m 截面知足 (5)裂痕宽度:Wmax=0.199mm < Wlim=0.250mm, 知足。

通过计算得出配筋结果

1、散布筋d8@150布置。 2、受力筋布置：

名称 顶板 底板 侧板 中板

选筋结果 上层 下层 外层 内层 Φ20@150 Φ16@150 Φ16@150 Φ20@150 Φ12@150 Φ12@150 Φ12@150 Φ12@150